DIPLOMOVA PRACE - JAN KAISER

Transcription

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI
Fakulta aplikovaných věd
Katedra mechaniky
DIPLOMOVÁ PRÁCE
Projekt Datového centra – Plzeň, se zaměřením na konstrukční
část ocelové, ocelobetonové nosné konstrukce
s vyhodnocením statického posudku dle ČSN EN1993, ČSN
EN1994 a pravděpodobnostní metodou SBRA
Vypracoval:
Bc. Jan Kaiser
Vedoucí diplomové práce:
Ing. Petr Kesl
Čestné prohlášení
Prohlašuji, že jsem diplomovou práci na téma „Projekt Datového centra – Plzeň,
se zaměřením na konstrukční část ocelové, ocelobetonové nosné konstrukce
s vyhodnocením statického posudku dle ČSN EN1993, ČSN EN1994 a
pravděpodobnostní metodou SBRA“ vypracoval samostatně pod odborným
dohledem vedoucího diplomové práce za použití pramenů uvedených v
přiložené bibliografii.
V Plzni, dne 31.1.2013
………………………..
podpis autora
3
Abstrakt
Tato práce se zabývá návrhem a vytvořením projektu Datového centra –
Plzeň se zaměřením se na ocelové a ocelobetonové nosné kontrukce objektu.
Dále jejich statickým výpočtem a posouzením dle platných ČSN EN a dle
plněpravděpodobnostní
metody
SBRA
(Simulation
–
based
reliability
assessment). Výkresová část práce byla vytvořena v programu Nemetschek
Allplan 2009. Výpočet namáhání jednotlivých prvků konstrukce dle ČSN EN byl
proveden pomocí výpočtového softwaru Scipio B-2D 2003. Následné
dimenzování a posouzení prvků ocelové a ocelobetonové konstrukce bylo
provedeno jednak ručním výpočtem dle ČSN EN1993, ČSN EN1994 a pomocí
plněpravděpodobnostní metody SBRA s využitím programu Anthill. V závěru
práce je provedeno porovnání výsledků získaných ručním výpočtem a
výpočtem dle plněpravděpodobnostní metody SBRA.
Klíčová slova: ocelové nosné konstrukce, ocelobetonové nosné
konstrukce, statika, dimenzování, ČSN EN, SBRA, Anthill, Monte Carlo.
4
Abstract
This paper describes the design and creation of the project Data Center Pilsen, with a focus on steel and composite structural building constructions. In
addition, the structural analysis and assessment according to applicable EN and
as fully probabilistic method SBRA (Simulation - based reliability assessment).
Drawing part of the work was created in the software Nemetschek Allplan 2009.
Calculation of stress on structural elements according to EN calculation was
performed using the software Scipio B-2D 2003. Subsequent design and the
assessment of steel and composite structures was performed both manually
calculated according to EN1993, EN1994 and using a fully probabilistic SBRA
method using the Anthill. The conclusion is the comparison of the results
obtained by manual calculation and calculation methods as fully probabilistic
SBRA.
Key words: steel structures, composite structural design, structural
analysis, design, EN, SBRA, Anthill, Monte Carlo.
5
Poděkování
Rád bych poděkoval vedoucímu diplomové práce Ing. Petru Keslovi, za
čas strávený během konzultací, za výborné vedení a užitečné rady při
zpracování práce.
6
Obsah
1. Úvod........................................................................................................................12
A - PRŮVODNÍ ZPRÁVA ............................................................................................14
a) Identifikační údaje stavby ....................................................................................15
b) Údaje o dosavadním využití pozemku a majetkoprávních vztazích .....................16
c) Údaje o provedených průzkumech a napojení na infrastrukturu...........................17
d) Informace o splnění požadavků dotčených orgánů..............................................17
e) Informace o dodržení OTP na výstavbu ..............................................................17
f) Údaje o splnění podmínek územního plánování ...................................................17
g) Věcné a časové vazby, související a podmiňující opatření ..................................18
h) Předpokládaná lhůta výstavby.............................................................................18
i) Statistické údaje o hodnotě stavby a údaje o plochách.........................................18
B - SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA ....................................................................19
1. URBANISTICKÉ, ARCHITEKTONICKÉ A STAVEBNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ....22
a) Zhodnocení staveniště, vyhodnocení současného stavu konstrukcí ................22
b) Urbanistické a architektonické řešení stavby ..................................................22
c) Technické řešení .............................................................................................22
d) Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu.................................29
e) Řešení technické a dopravní infrastruktury......................................................29
f) Vliv stavby na životní prostředí a řešení jeho ochrany ......................................29
g) Řešení bezbariérového užívání navazujících veřejně přístupných ploch a
komunikací ..........................................................................................................30
h) Průzkumy a měření .........................................................................................30
i) Údaje o podkladech pro vytýčení stavby, geodetický výškový a referenční
systém.................................................................................................................31
j) Členění stavby na jednotlivé stavební a inženýrské objekty a technologické
provozní soubory .................................................................................................31
k) Vliv stavby na okolní pozemky a stavby, ochrana okolí stavby před negativními
účinky provádění stavby a po jejím dokončení.....................................................31
l) Způsob zajištění ochrany zdraví .......................................................................31
2. MECHANICKÁ ODOLNOST A STABILITA..........................................................31
a) Statické posouzení ..........................................................................................31
3. POŽÁRNÍ BEZPEČNOST ...................................................................................31
4. HYGIENA, OCHRANA ZDRAVÍ A ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ...................................31
a) Ochrana před negativními účinky působení hluku a vibrací .............................31
b) Ochrana před pronikáním radonu z podloží .....................................................32
c) Osvětlení .........................................................................................................32
d) Větrání.............................................................................................................32
e) Vytápění ..........................................................................................................32
f) Odpady.............................................................................................................32
5. BEZPEČNOST PŘI UŽÍVÁNÍ ..............................................................................35
6. OCHRANA PROTI HLUKU..................................................................................35
7. ÚSPORA ENERGIE A OCHRANA TEPLA ..........................................................35
a) Splnění požadavků na energetickou náročnost budov a splnění porovnávacích
ukazatelů podle jednotné metodiky výpočtu energetické náročnosti ....................35
b) Stanovení celkové energetické spotřeby .........................................................35
8. ŘEŠENÍ PŘÍSTUPU A UŽÍVÁNÍ STAVBY OSOBAMI S OMEZENOU
SCHOPNOSTÍ POHYBU A ORIENTACE................................................................36
9. OCHRANA STAVBY PŘED ŠKODLIVÝMI VLIVY VNĚJŠÍHO PROSTŘEDÍ .......36
a) Radon..............................................................................................................36
b) Agresivní spodní vody .....................................................................................36
c) Seismicita ........................................................................................................36
d) Poddolování ....................................................................................................36
e) Ochranná a bezpečnostní pásma ....................................................................36
7
10. OCHRANA OBYVATELSTVA............................................................................37
11. INŽENÝRSKÉ STAVBY ( OBJEKTY ) ...............................................................37
a) Odvodnění území ............................................................................................37
b) Zásobování vodou...........................................................................................37
c) Zásobování energiemi .....................................................................................37
d) Řešení dopravy ...............................................................................................37
e) Povrchové úpravy okolí stavby ........................................................................37
f) Elektronické komunikace..................................................................................37
12. VÝROBNÍ A NEVÝROBNÍ TECHNOLOGICKÁ ZAŘÍZENÍ STAVEB..................38
a) Účel, funkce, kapacita a hlavní technické parametry technologického zařízení38
b) Popis technologie výroby.................................................................................38
c) Údaje o počtu pracovníků ................................................................................38
d) Údaje o spotřebě energií .................................................................................38
e) Bilance surovin, materiálů a odpadů................................................................38
f) Vodní hospodářství...........................................................................................38
g) Řešení technologické dopravy.........................................................................38
h) Ochrana životního a pracovního prostředí .......................................................38
C - SITUACE STAVBY ...............................................................................................40
D – DOKLADOVÁ ČÁST ............................................................................................42
E - ZÁSADY ORGANIZACE VÝSTAVBY ...................................................................43
1. INFORMACE O ROZSAHU A STAVU STAVENIŠTĚ, PŘEDPOKLÁDANÉ
ÚPRAVY STAVENIŠTĚ, JEHO OPLOCENÍ, TRVALÉ DEPONIE A MEZIDEPONIE,
PŘÍJEZDY A PŘÍSTUPY NA STAVENIŠTĚ ............................................................45
1.1 Rozsah a stav staveniště ...............................................................................45
1.2 Členění stavby – vymezení ucelených částí stavby a jednotlivých stavebních a
inženýrských objektů a provozních souborů. .......................................................45
1.3 Předpokládané úpravy staveniště ..................................................................45
1.4 Oplocení ........................................................................................................45
1.5 Deponie a mezideponie .................................................................................46
1.5 Příjezdy a přístupy na staveniště ...................................................................46
2. VÝZNAMNÉ SÍTĚ TECHNICKÉ INFRASTRUKTURY .........................................46
2.1 Kanalizace .....................................................................................................46
2.2 Vodovod ........................................................................................................46
2.3 Plynovod........................................................................................................46
2.4 Elektrická energie ..........................................................................................46
2.5 Telefon ..........................................................................................................46
3. NAPOJENÍ STAVENIŠTĚ NA ZDROJE VODY, ELEKTŘINY, ODVODNĚNÍ
STAVENIŠTĚ ..........................................................................................................46
3.1 Zdroj vody......................................................................................................46
3.2 Zdroj elektřiny ................................................................................................47
3.3 Odvodnění staveniště ....................................................................................47
4. ÚPRAVY Z HLEDISKA BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ TŘETÍCH OSOB,
VČETNĚ NUTNÝCH ÚPRAV PRO OSOBY S OMEZENOU SCHOPNOSTÍ
POHYBU A ORIENTACE ........................................................................................47
4.1 Bezpečnost a ochrana zdraví třetích osob .....................................................47
4.2 Úpravy pro osoby se sníženou schopností pohybu a orientace......................47
5. USPOŘÁDÁNÍ A BEZPEČNOST STAVENIŠTĚ Z HLEDISKA OCHRANY
VEŘEJNÝCH ZÁJMŮ..............................................................................................47
6. ŘEŠENÍ ZAŘÍZENÍ STAVENIŠTĚ VČETNĚ VYUŽITÍ NOVÝCH A STÁVAJÍCÍCH
OBJEKTŮ................................................................................................................48
6.1 Nové objekty zařízení staveniště ...................................................................48
6.2 Šatny .............................................................................................................48
6.3 WC ................................................................................................................48
6.4 Sprchy ...........................................................................................................48
6.5 Stravování .....................................................................................................48
8
7. POPIS STAVEB ZAŘÍZENÍ STAVENIŠTĚ VYŽADUJÍCÍCH OHLÁŠENÍ.............48
8. STANOVENÍ PODMÍNEK PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY Z HLEDISKA
BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ, PLÁN BEZPEČNOSTI A OCHRANY
ZDRAVÍ PŘI PRÁCI NA STAVENIŠTI PODLE ZÁKONA O ZAJIŠTĚNÍ DALŠÍCH
PODMÍNEK BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ PŘI PRÁCI.............................48
8.1 Základní povinnosti dodavatele stavebních prací...........................................48
8.2 Povinnosti při odevzdání staveniště (pracoviště) ...........................................48
8.3 Přerušení stavebních prací ............................................................................49
8.4 Povinnosti dodavatelů stavebních prací.........................................................49
8.5 Staveniště (pracoviště) ..................................................................................50
8.6 Vnitrostaveništní komunikace ........................................................................50
8.7 Zajištění otvorů a jam ...................................................................................51
8.8 Skladování.....................................................................................................51
8.23 Zednické práce ............................................................................................53
8.27 Stroje a zařízení...........................................................................................54
8.29 Práce související se stavební činností .........................................................55
9. PODMÍNKY PRO OCHRANU ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ PŘI VÝSTAVBĚ..........56
10. ORIENTAČNÍ LHŮTY VÝSTAVBY A PŘEHLED ROZHODUJÍCÍCH TERMÍNŮ 56
F – DOKUMENTACE STAVBY...................................................................................57
2. Posouzení vybraných prvků metodou SBRA pomocí programu Anthill .................59
2.1 Úvod..................................................................................................................59
2.2 Ocelobetonová stropnice HEB 260 – S235........................................................59
2.2.1 Zadání a předpoklady výpočtu........................................................................59
2.2.2 Řešení............................................................................................................60
2.2.3 Posouzení metodou SBRA .............................................................................60
2.2.3.1 vstupní data .............................................................................................60
2.2.3.2 posouzení při namáhání smykovou (posouvající) silou ............................61
2.2.3.3 posouzení v ohybu při uvažování plasticity ..............................................62
2.2.3.4 posouzení v ohybu při uvažování elasticity ..............................................63
2.2.3.5 posouzení spřažení .................................................................................65
2.2.4 Závěr – porovnání výsledků získaných metodou SBRA a ručním výpočtem dle ČSN
EN 1994 [5] pro stropnici HEB 260 – S235...............................................................65
2.3 Ocelobetonová stropnice HEB 220 – S235........................................................66
2.3.2 Řešení............................................................................................................67
2.3.3.1 vstupní data .............................................................................................67
2.3.3.2 posouzení při namáhání smykovou (posouvající) silou ............................68
2.3.3.3 posouzení v ohybu při uvažování plasticity ..............................................69
2.3.3.4 posouzení v ohybu při uvažování elasticity ..............................................70
2.3.3.5 posouzení spřažení .................................................................................71
EN 1994 [5] ..............................................................................................................72
2.4 Ocelobetonový sloup TRO 273/10,0 – S235......................................................72
2.4.2 Řešení............................................................................................................74
2.4.3.1 vstupní data .............................................................................................74
2.4.3.2 posouzení při kombinaci zatížení ohyb/tlak..............................................75
2.4.3.3 posouzení při kombinaci zatížení ohyb/tlak – zkrácená vzpěrná délka
sloupu..................................................................................................................77
EN 1994 [5] ..............................................................................................................78
3. Závěr ......................................................................................................................80
Literatura ...................................................................................................................82
9
Seznam obrázků
Obr. 1: Schéma průřezu ..............................................................................................60
Obr. 2: Smyková únosnost průřezu Vplrd [kN] ...............................................................61
Obr. 3: Využití průřezu ve smyku [%]...........................................................................62
Obr. 4: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%]...........62
Obr. 5: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%] ..........63
Obr. 6: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%]...........63
Obr. 7: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%] ..........64
Obr. 8: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového nosníku stropnice při
uvažování elasticity [MPa] ...........................................................................................64
Obr. 9: Počet trnů při uvažování plného spřažení [ks] .................................................65
Obr. 10: Schéma průřezu ............................................................................................66
Obr. 11: Smyková únosnost průřezu Vplrd [kN] .............................................................68
Obr. 12: Využití průřezu ve smyku [%].........................................................................68
Obr. 13: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%].........69
Obr. 14: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%] ........69
Obr. 15: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%].........70
Obr. 16: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%] ........70
Obr. 17: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového nosníku stropnice při
uvažování elasticity [MPa] ...........................................................................................71
Obr. 18: Počet trnů při uvažování plného spřažení [ks] ...............................................71
Obr. 19: Schéma průřezu ............................................................................................73
Obr. 20: Geometrické schéma ocelobetonového sloupu .............................................73
Obr. 21: Využití průřezu sloupu při namáhání ohybovým momentem [%]....................75
Obr. 22: Využití průřezu sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou [%]..............76
Obr. 23: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového sloupu při namáhání
tlakovou normálovou silou [MPa] .................................................................................76
Obr. 24: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového sloupu při namáhání
ohybovým momentem [MPa] .......................................................................................77
Obr. 25: Využití průřezu sloupu při namáhání ohybovým momentem pro zkrácenou
vzpěrnou délku sloupu [%] ..........................................................................................78
Obr. 26: Využití průřezu sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou pro zkrácenou
vzpěrnou délku sloupu [%] ..........................................................................................78
10
Seznam tabulek
Tab. 1: Dotčené pozemky, k. ú. Plzeň - město ..........................................................16
Tab. 2: Dotčené pozemky, k. ú. Doudlevce ................................................................16
Tab. 3: Sousední pozemky, k. ú. Plzeň - město.........................................................17
Tab. 4: Sousední pozemky, k. ú. Doudlevce...............................................................17
Tab. 5: Charakteristické hodnoty zatížení stropnice dle ČSN EN 1991 [2]...................60
Tab. 6: Vstupní a proměnné hodnoty výpočtu .............................................................60
Tab. 7: Porovnání získaných výsledků využití pro stropnici HEB 260 – S235 ..............65
Tab. 8: Charakteristické hodnoty zatížení stropnice dle ČSN EN 1991 [2]...................66
Tab. 9: Vstupní a proměnné hodnoty výpočtu .............................................................67
Tab. 10: Porovnání získaných výsledků využití pro stropnici HEB 220 – S235 ............72
Tab. 11: Charakteristické hodnoty zatížení sloupu dle ČSN EN 1991 [2].....................74
Tab. 12: Vstupní a proměnné hodnoty výpočtu ...........................................................74
Tab. 13: Porovnání získaných výsledků využití pro ocelobetonový sloup ....................79
Tab. 14: Porovnání návrhu dle ČSN EN [5] a plněpravděpodobnostní metody SBRA
pro celou ocelovou konstrukci objektu.........................................................................81
11
1. Úvod
Kombinací ocele, betonu a spřahujících prvků vznikají spřažené
ocelobetonové
konstrukce.
Takto
vzniklé
konstrukce
eliminují
některé
nevýhody, které by vznikaly při použití těchto jednotlivých materiálů. Například
při požití samotného monolitického betonu respektive železobetonu se
dostáváme k potřebě vybudování únosného bednění, provedení předepsaného
vyztužení,
technologických
přestávek,
ošetřování,
dodržení
lhůt
pro
odbedňování konstrukce a další. Tyto nevýhody částečně řeší např. použití
prefabrikovaných železobetonových prvků, nebo ocelových konstrukcí, které ale
mají další nevýhody jimiž jsou: potřeba zvedacích mechanismů, problematika
provádění spojů na stavbě, doprava na stavbu a na staveništi, malá tuhost
konstrukcí a z ní plynoucí nutnost zavětrování atd.
Použitím dříve zmiňované kombinace materiálů tj. ocele, která má velkou
únosnost v tahu, ale malou tuhost. Betonu, který má naopak velkou tuhost, ale
malou únosnost v tahu, která se řeší vkládáním ocelové výztuže. A různých
druhů spřahujících prvků, vytvoříme konstrukce vyznačují se dobrou tuhostí.
Dále relativně nízkou hmotností a subtilností ve srovnání s použitím
samostatného železobetonu. Dále odpadá potřeba vybudování bednění neboť
ocelové prvky konstrukce slouží jako ztracené bednění. Vybetonováním
železobetonové desky na trapézovém plechu, která je spřažená se stropnicemi
popř. s vazničkami vytvoříme horizontálně tuhou stropní konstrukci (diafragma),
která se spolupodílí na tuhosti objektu a na přenosu vodorovných zatížení do
základů.
Z předešlého plyne, že ocelobetonové konstrukce navrhujeme tak, že ocel
slouží k přenosu tahových popř. částečně tlakových napětí a beton pro přenos
tlakových napětí a pro zajištění potřebné tuhosti konstrukce. Od tohoto principu
se odvíjí i volba rozložení těchto materiálů v konstrukci a v jednotlivých
konstrukčních prvcích.
Složitou součástí ocelobetonových konstrukcí je návrh spřahujících prvků.
Existují dvě platné teorie pro jejich návrh. První teorie vychází z pružného
působení konstrukce při dokonalém bezprokluzovém spojení, které ho se reálně
velmi těžko dosahuje, neboť k prokluzu mezi betonovou a ocelovou částí prvku
12
dojde prakticky pokaždé. Druhá teorie se snaží vystihnout úplné popř. částečné
zplastizování průřezu prvku a hlavně prokluz mezi ocelí a betonem.
Po zvážení všech těchto kritérií, výhod a nevýhod stavebních matriálů
jsem si pro svoji diplomovou práci vybral téma Projekt Datového centra – Plzeň,
se zaměřením na konstrukční část ocelové, ocelobetonové nosné konstrukce
s vyhodnocením statického posudku dle ČSN EN1993 [4], ČSN EN1994 [5] a
plněpravděpodobnostní metodou SBRA. Cílem této práce bylo navrhnou
ocelovou a ocelobetonovou konstrukci objektu a vytvořit její prováděcí
výkresovou dokumentaci. Provést statický výpočet ocelové a ocelobetonové
konstrukce a posouzení únosnosti navržených prvků konstrukce dle platných
norem ČSN EN. Pro porovnání přístupu k navrhování konstrukcí provést
posouzení vybraných prvku konstrukce plněpravděpodobnostní metodou SBRA
(Simulation - based reliability assessment) pomocí programu Anthill.
Práce je řazena a koncipována dle vyhlášky 499/2006 Sb., která udává
požadavky na rozsah a obsah projektové dokumentace. První oddíl práce je
písemný, skládající se z jednotlivých technických zpráv. V těchto zprávách je
proveden podrobný popis objektu, jeho technického řešení a využívání, popis
konstrukce
a
použitých
materiálů.
Závěr
prvního
oddílu
se
věnuje
pravděpodobnostnímu přístupu k navrhování konstrukcí a je zde provedeno
posouzení vybraných prvků konstrukce plněpravděpodobnostní metodou
SBRA. Druhý oddíl práce (přílohy) je výkresová část neboli dokumentace
stavby. Ta je rozdělena do dvou částí. První část s architektonickým a stavebně
technickým řešením s technickou zprávou a náležitými výkresy. A druhá část
stavebně konstrukční opět s technickou zprávou, která se zabývá statickým
výpočtem ocelové a ocelobetonové konstrukce objektu. Tato zpráva je
doplněna o skladby konstrukcí, o stanovení zatížení na stavbu jak stálých, tak
proměnných a klimatických zatížení a o ruční statický výpočet konstrukce.
V závěru práce je provedeno její celkové zhodnocení.
13
Akademický rok: 2012/2013
Výtisk č.: 1
Počet stran: 5
A - PRŮVODNÍ ZPRÁVA
Akce:
Datové centrum - Plzeň
ULICE EDVARDA BENEŠE
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
8134/18 k. ú. Plzeň město
poz.č.859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce
Stupeň PD:
DOKUMENTACE PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY
01/2013
Bc. Jan Kaiser
14
a) Identifikační údaje stavby
Název stavby:
Charakter a účel stavby:
Místo stavby:
DATOVÉ CENTRUM PLZEŇ, ULICE EDVARDA
BENEŠE
novostavba, služby technologie IT
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
poz.č. 859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce
Okres:
Plzeň – město
Kraj:
Plzeňský
Identifikační údaje investora:
Identifikační údaje zpracovatele projektu:
Bc. Jan Kaiser, Srby 82, Horšovský Týn, 346 01
e-mail: kaiserja@seznam.cz
Datum zpracování projektu: 12/2012
Pracovní tým:
HIP, architekt:
Stavebně-konstrukční část:
Charakteristika stavby:
Jedná se o třípodlažní objekt s využitím pro služby technologie IT, umístěný na
pozemcích č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18 k. ú. Plzeň město a
poz.č. 859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce.
Vjezd do areálu Datového centra je řešen pomocí stávajícího vjezdu z ulice
Edvarda Beneše. Napojení na inženýrské sítě je navrženo: kanalizace splašková – do
stávajícího řadu v ulici Ed. Beneše, kanalizace dešťová – rovněž do stávajícího řadu
v ulici Ed. Beneše, vodovod – do stávajícího uličního řadu v ulici Ed. Beneše,
elektrorozvody – napojení dle odběru, sousedící ČEZ Distribuce, sítě teplárenské –
nebude napojen, sítě slaboproudé – bude dořešeno dle osazení datových serverů, plyn
– napojením na stávající uliční nízkotlaký řad. Veřejné osvětlení je řešeno areálové.
Stavba má obdélníkový půdorys o rozměrech 34,1 x 38,0 m. Celý objekt je
zastřešen pomocí plochých střech. Výška objektu po atiku terasy je + 8,252 m a
celková výška objektu je + 10,890 m. První nadzemní podlaží je vyřešeno jako zděné
v kombinaci s ocelobetonovou nosnou konstrukcí a je v plné zastavěné ploše objektu.
Druhé ustupující podlaží je rovněž řešenou kombinací zdiva a ocelobetonu a zaujímá
cca 83% zastavěné plochy. Třetí ustupující podlaží s ocelovou nosnou konstrukcí a
s obvodovou krytou terasou zaujímá cca 60% zastavěné plochy objektu.
Jako vstupní podlaží je 1.N.P. na kótě ± 0,000 = 349,05 m n. m. (systém B. p.
v.) se vstupem, recepcí, třemi kancelářemi, zasedací místností a soc. zázemím pro
klienty a zaměstnance, technickou místností a schodištěm. Za nimi je umístěno pět
sálů s datovými servery, a manipulačními chodbami a s „baterkárnou“.
2.N.P. na kótě + 3,515 slouží pro kancelářské prostory halové i individuální,
jsou zde navrženy čtyři samostatné kanceláře, čtyři halové kanceláře, soc. zázemí
zaměstnanců, úklidová místnost, zasedací místnost, schodiště a chodby.
15
Ve 3.N.P. na kótě + 7,030 je umístěno soc. zázemí zaměstnanců, úklidová
místnost, schodiště s chodbou a centrální halová kancelář.
Z hlediska fasád bude objekt vyjadřovat svůj účel technicistní fasádou
s prolínáním plných ploch a prosklených ploch, v černošedé kombinaci s důrazem na
detail v nerezových výrobcích zábradlí, markýz vstupů a žaluzií.
Součástí řešení areálu je areálová komunikace včetně parkovacích stání, zeleň
a ochranný protihlukový val u agregátů chlazení.
Technologická část obsahuje vzduchotechnická zařízení, vytápění, rozvody pitné
vody a TUV, elektrorozvody se slaboproudými rozvody a řídícími systémy.
b) Údaje o dosavadním využití pozemku a majetkoprávních vztazích
Na pozemcích určených pro výstavbu se nevyskytuje žádná stávající zástavba.
Na pozemcích se vyskytují stávající inženýrské sítě, které je potřeba před započetím
stavebních prací vytyčit a po projednání s jejich správci provést jejich přeložení.
Pozemky jsou zčásti zarostlé náletovou zelení. Kácená zeleň bude nahrazena novou
výsadbou stromů a keřů v areálu.
Tab. 1: Dotčené pozemky, k. ú. Plzeň - město
Číslo poz.
Vlastník
8134/4
Plzeňská teplárenská a.s, Doubravecká
2578/1, Plzeň
2578/1, Plzeň
2578/1, Plzeň
2578/1, Plzeň
2578/1, Plzeň
2578/1, Plzeň
8134/6
8134/11
8134/12
8134/17
8134/18
Druh pozemku a
výměra
Ostatní plocha
7589 m2
Ostatní plocha
1237 m2
Ostatní plocha
260 m2
Ostatní plocha
74 m2
Ostatní plocha
28 m2
Ostatní plocha
84 m2
Způsob
dotčení
výstavba
výstavba
výstavba
výstavba
výstavba
výstavba
Tab. 2: Dotčené pozemky, k. ú. Doudlevce
Číslo poz.
859/5
Vlastník
Druh pozemku a Způsob
výměra
dotčení
Plzeňská teplárenská a.s, Doubravecká Ostatní plocha
výstavba
2578/1, Plzeň
1615 m2
859/6
2578/1, Plzeň
40 m2
výstavba
859/8
2578/1, Plzeň
31 m2
výstavba
16
Tab. 3: Sousední pozemky, k. ú. Plzeň - město
Vlastník
Číslo poz.
Statutární město Plzeň, nám.Republiky 1, 301 00 Plzeň
13111/1
Ulice Ed.Beneše
InterCora spol.s.r.o, Lochotínská 1108/18, 301 00 Plzeň
8134/28
ČEZ Distribuce a.s., Teplická 874/8, 405 02 Děčín
8149/4
Tab. 4: Sousední pozemky, k. ú. Doudlevce
Číslo poz.
250/1
250/35
Vlastník
Škoda Investment a.s., Václavské nám. 737/11, 110 00 Praha
Škoda Welding s.r.o, Ed. Beneše 27, 316 00 Plzeń
c) Údaje o provedených průzkumech a napojení na infrastrukturu
Průzkum stanovení radonového indexu pozemku:
V červenci 2012 byl firmou NUKLID, Kralovická 59, Plzeň, proveden průzkum za
účelem stanovení radonového indexu pozemku. Dle tohoto průzkumu je radonové
riziko v místě staveniště nízké a stavba nevyžaduje opatření proti pronikání radonu
z podlaží.
Inženýrsko - geologický průzkum:
Pro upřesnění návrhu zakládání objektu Datového centra - Plzeň byl v červenci
2012 zpracován IGP firmou INGEST A, Ing. Stanislav Brudna, Na Vypichu 275, Líně.
Dle tohoto průzkumu se jedná o měkké povrchové navážky uložené na málo únosné,
značně stlačitelné poloze holocénního náplavu v podobě písčitého až středně
elastického jílu měkké konzistence symbolu CS-CI, třídy F4-F6. Tento jíl nelze
v žádném případě doporučit pro založení jakéhokoliv objektu.
Za nejblíže dosažitelnou základovou půdu, možno považovat až aluviální polohu
jílovitohlinitých zemin s příměsí štěrku na přechodu tuhé až měkké konzistence
symbolu GC-MG, třídy F2-F1 uložené v hloubce cca 1,5 m pod povrchem stávajícího
terénu v poměrně malé mocnosti, na souvrství deluviálních hornin v podobě
písčitohlinité zeminy se značnou příměsí opracovaných úlomků matečných hornin
symbolu MG-GM, třídy F1-F4, s častým nepravidelným přechodem až do charakteru
štěrku s písčitohlinitou výplní, symbolu GM, třídy G4. Pevnější skalní podloží se
očekává v hloubce cca od 8 m.
Hladina podzemní vody je vázána na propustnější písčitější polohy holocénního
pokryvu. Hladina spodní vody H100 = 342,350 m n.m. Lokalita se nenachází
v záplavové oblasti. Agresivita vody byla provedeným IGP vyloučena.
d) Informace o splnění požadavků dotčených orgánů
Veškeré požadavky dotčených orgánů jsou splněny.
e) Informace o dodržení OTP na výstavbu
Projektová dokumentace splňuje obecné požadavky na výstavbu.
f) Údaje o splnění podmínek územního plánování
Stavba je umístěna v souladu s územním plánem města.
17
g) Věcné a časové vazby, související a podmiňující opatření
V rámci přípravy území bude provedeno kácení dřevin, které bude nutno
odstranit. Dále bude provedeno vyčištění pozemku od náletové zeleně, vytyčení a
přeložení stávajících inženýrských sítí.
h) Předpokládaná lhůta výstavby
zahájení stavby
ukončení stavby
04/2013
12/2015
i) Statistické údaje o hodnotě stavby a údaje o plochách
předpokládané náklady:
81,500 mil. Kč
rozměry půdorysu:
34,1 x 38,0 m
výška objektu:
+ 8,252 m po atiku terasy
+ 10,890 m celková výška objektu
zastavěná plocha:
1 295,8 m2
obestavěný prostor:
11 237 m3
užitná plocha: 1.N.P.
2.N.P.
3.N.P.
1 163,51 m2/ z toho 835,72 m2 sály pro umístění serverů
976,99 m2/ z toho 787,78 m2 halové a ostatní kanceláře
779,75 m2/ z toho 696,56 m2 halové kanceláře
celkem užitná plocha: 2 920,25 m2
V Plzni 31.1.2013
Bc. Jan Kaiser
18
Výtisk č.: 1
Počet stran: 21
B - SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
19
OBSAH ZPRÁVY
1. Urbanistické, architektonické a stavebně technické řešení
a) Zhodnocení staveniště, vyhodnocení současného stavu konstrukcí
b) Urbanistické a architektonické řešení stavby
c) Technické řešení
d) Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu
e) Řešení technické a dopravní infrastruktury
f) Vliv stavby na životní prostředí a řešení jeho ochrany
g) Řešení bezbariérového užívání navazujících veřejně přístupných ploch a
komunikací
h) Průzkumy a měření
i) Údaje o podkladech pro vytýčení stavby, geodetický výškový a referenční
systém
j) Členění stavby na jednotlivé stavební a inženýrské objekty a technologické
provozní soubory
k) Vliv stavby na okolní pozemky a stavby, ochrana okolí stavby před
negativními účinky provádění stavby a po jejím dokončení
l) Způsob zajištění ochrany zdraví
2. Mechanická odolnost a stabilita
a)Statické posouzení
3. Požární bezpečnost
4. Hygiena a ochrana zdraví a životní prostředí
a) Ochrana před negativními účinky působení hluku a vibrací
b) Ochrana před pronikáním radonu z podloží
c) Osvětlení
d Větrání
e) Vytápění
f) Odpady
5. Bezpečnost při užívání
6. Ochrana proti hluku
7. Úspora energie a ochrana tepla
a) Splnění požadavků na energetickou náročnost budov a splnění
porovnávacích ukazatelů podle jednotné metodiky výpočtu energetické
náročnosti
b) Stanovení celkové energetické spotřeby
20
8. Řešení přístupu a užívání stavby osobami s omezenou schopností
pohybu a orientace
a) Údaje o splnění požadavků na bezbariérové řešení stavby
9. Ochrana stavby před škodlivými vlivy vnějšího prostředí
a) Radon
b) Agresivní spodní vody
c) Seismicita
d) Poddolování
e) Ochranná a bezpečnostní pásma
10. Ochrana obyvatelstva
11. Inženýrské stavby (objekty)
a) Odvodnění území
b) Zásobování vodou
c) Zásobování energiemi
d) Řešení dopravy
e) Povrchové úpravy okolí stavby
f) Elektronické komunikace
12.Výrobní a nevýrobní technologická zařízení staveb
a) Účel, funkce, kapacita a hlavní technické parametry technologického
zařízení
b) Popis technologie výroby
c) Údaje o počtu pracovníků
d) Údaje o spotřebě energií
e) Bilance surovin, materiálů a odpadů
f) Vodní hospodářství
g) Řešení technologické dopravy
h) Ochrana životního a pracovního prostředí
21
1. URBANISTICKÉ, ARCHITEKTONICKÉ A STAVEBNĚ TECHNICKÉ
ŘEŠENÍ
a) Zhodnocení staveniště, vyhodnocení současného stavu konstrukcí
Jedná se o třípodlažní objekt s využitím pro služby technologie IT, umístěný na
pozemcích č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18 k. ú. Plzeň město a
poz.č. 859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce.
Pozemek pro výstavbu je původní pozemek plzeňské výtopny, v této části
nezastavěný, rovinný, přilehlý ke komunikaci Edvarda Beneše. Sousedí s areály
průmyslové výroby – svářečská škola, energetika, a dále s pozemkem, na kterém je
postaven Penny market. Pozemky jsou zčásti zarostlé náletovou zelení. Kácená zeleň
bude nahrazena novou výsadbou stromů a keřů v areálu.
Z hlediska inženýrských sítí :
Na pozemku se nacházejí sítě Plzeňské teplárenské, Telefoniky, ČEZ, Správy
veřejného statku MP, přípojky vodovodu, které je potřeba před započetím stavebních
prací vytyčit a po projednání s jejich správci provést jejich přeložení. V komunikaci
Edvarda Beneše jsou stávající řady kanalizace, vodovod, plynovod, elektro, telefon,
veřejné osvětlení.
Edvarda Beneše. Součástí řešení areálu je areálová komunikace včetně parkovacích
stání, zeleň a ochranný protihlukový val u agregátů chlazení.
b) Urbanistické a architektonické řešení stavby
Navržená třípodlažní stavba Datového centra - Plzeň má obdélníkový půdorys o
rozměrech 34,1 x 38,0 m. Celý objekt je zastřešen pomocí plochých střech. Výška
objektu po atiku terasy je + 8,252 m a celková výška objektu je + 10,890 m. První
nadzemní podlaží je vyřešeno jako zděné v kombinaci s ocelobetonovou nosnou
konstrukcí a je v plné zastavěné ploše objektu. Druhé ustupující podlaží je rovněž
řešenou kombinací zdiva a ocelobetonu a zaujímá cca 83% zastavěné plochy. Třetí
ustupující podlaží s ocelovou nosnou konstrukcí a s obvodovou krytou terasou zaujímá
cca 60% zastavěné plochy objektu.
Jako vstupní podlaží je 1.N.P. na kótě ± 0,000 = 349,05 m n. m. (systém B. p. v.)
se vstupem, recepcí, třemi kancelářemi, zasedací místností a soc. zázemím pro klienty
a zaměstnance, technickou místností a schodištěm. Za nimi je umístěno pět sálů
s datovými servery, a manipulačními chodbami a s „baterkárnou“.
2.N.P. na kótě + 3,515 slouží pro kancelářské prostory halové i individuální, jsou
zde navrženy čtyři samostatné kanceláře, čtyři halové kanceláře, soc. zázemí
zaměstnanců, úklidová místnost, zasedací místnost, schodiště a chodby.
Ve 3.N.P. na kótě + 7,030 je umístěno soc. zázemí zaměstnanců, úklidová
místnost, schodiště s chodbou a centrální halová kancelář.
Z hlediska fasád bude objekt vyjadřovat svůj účel technicistní fasádou
s prolínáním plných ploch a prosklených ploch, v černošedé kombinaci s důrazem na
detail v nerezových výrobcích zábradlí, markýz vstupů a žaluzií.
c) Technické řešení
Terénní úpravy, výkopy:
V rámci terénních úprav budou provedeny přípravné práce a vlastní zemní práce.
Na pozemcích určených pro výstavbu se nevyskytuje vrstva ornice, proto nebude
prováděno její stržení. Naopak pro závěrečné sadové úpravy v areálu objektu bude
potřeba dovést cca 200 m3 ornice a provést její rozprostření v tl. 200 mm.
Vytěžená zemina při provádění výkopových prací bude uskladněna na pozemku
pro zpětné zásypy. Přebytečná zemina, která nebude použita pro zásypy kolem
22
objektu, bude odvezena na skládku vybranou dodavatelem stavby. Zeminy v násypech
budou hutněny na normovou hodnotu Proctor standard 95 - 98% při dodržení E def,nim
= 65 MPa a Edef1/Edef2 = 2,20 - 2,50, CBR 1,5 – 2,0. Případný jiný vykopaný materiál
než zemina (beton apod.) bude odvážen na řízenou skládku vybranou dodavatelem
stavby.
Odvedení povrchových vod na staveništi před vlastním provedením drenáží je
uvažováno přirozené po vyspádovaném terénu do retenční nádrže, která je napojena
do kanalizace v komunikaci Edvarda Beneše. Pro zajištění plynulého odtoku vody je
nutné zajistit minimální sklon terénu 3 – 3,5%. S ohledem na charakter zemin je třeba
základovou spáru důsledně chránit před mechanickým porušením i vlivy klimatu.
Základy:
Celý objekt je vzhledem k málo únosným zeminám v podloží založen plošně
pomocí základových dvoustupňových pasů. Spodní základový pas z prostého betonu
C20/25 - XC2 (bylo prokonzultováno s výrobcem betonové směsi) šířky 1200 mm a
výšky 750 mm je založen pro potřeby dosažení únosnějších zemin v podloží (viz. IGP)
v nezámrzné hloubce - 1,780 m v místě kancelářských prostor a v místě sálů pro
umístění serverů v hloubce - 2,220 m (snížení hloubky založení pro potřeby provedení
zdvojené antistatické podlahy). Změna úrovně základové spáry o 440 mm je vyřešena
základovým pasem s náběhem pod ůhlem 30°. Horní základový železobetonový pas
šířky 500 mm (pro obvodové pasy) a 600 mm (pro vnitřní pasy) a jednotné výšky 800
mm je proveden z betonu C25/30 – XC2. Základové pasy jsou v místě kotvení sloupů
rozšířeny na dvoustupňové patky. Dolní patky z prostého betonu C20/25 – XC2 jsou
rozměrů 2,1 x 2,1 m (resp. 2,1 x 4,2) a výšky 750 mm. Horní patky ze železobetonu
C25/30 – XC2 jsou rozměrů 1,5 x 1,5 m a výšky 800 mm. Přesná poloha a geometrie
jednotlivých pasů a patek je uvedena ve výkrese základů. Dolní základové pasy
z prostého betonu se vybetonují rovnou do ručně začištěných rýh. Horní základové
pasy a patky se vybetonují do předem připraveného bednění s výztuží současně
s železobetonovou deskou tl. 180 mm. Železobetonová deska z betonu C25/30 – XC2
bude vyztužena KARI síty 8/8/100/100 1 x při horním a 1 x při dolním okraji desky (dbát
na řádné provázání výztuže pasů a desky!). Pod základovou deskou a dolními pasy a
patkami je proveden zhutněný násyp ze štěrkodrtě frakce 0 – 32 mm (MZK) v tl. 150
mm. Při hutnění násypů je nutno dosáhnout hodnoty Proctor standard 95 - 98%, E
def,min = 65 MPa, para-pláň (zemní pláň) 45 MPa a Edef1/Edef2 = 2,20 - 2,50, CBR
1,5 – 2,0. Po osazení, ustanovení a následném ukotvení ocelobetonových kruhových
sloupů na kotevní šrouby se provede podlití plastbetonem tl. 20 - 35 mm a upálení
přečnívajících konců dříků kotevních šroubů. Stupeň vyztužení základových konstrukcí
µst = 1,8 - 2,0%.
Uzemnění:
Uzemnění bude provedeno páskovými vodiči uloženými do hloubky 0,5 – 1 m.
Páskové zemniče jsou vhodné pro jakoukoli půdu s dobrou nebo alespoň střední
vodivostí (ornice, jíl, písek). Okružní vedení se klade do vzdálenosti alespoň 2 m od
chráněného objektu. Uzemnění je provedeno v zemi pomocí pásku FeZn 30x4 okolo
celého objektu.
Uzemnění musí odpovídat ČSN 332000 – 5 – 54. Propojení zemničů jednotlivých
objektů – společná uzemňovací soustava. Zemní odpor nemá být větší než 2 ohmy.
Pozn.: veškeré ocelové konstrukce objektu a armatury železobetonových
konstrukcí je nutno mezi sebou propojit zemnícím vodičem a zajistit jeho propojení
s páskovými zemniči uloženými v zemině.
23
Nosná konstrukce:
Nosnou konstrukci objektu tvoří kombinace zdiva (podrobný popis níže viz.
Svislé nosné konstrukce) a ocelobetonového svařovaného rámu s monolitickými
styčníky a ocelobetonovými stropy.
Sloupy ocelobetonového rámu z profilů TRO 273/10,0 – S235 jsou vetknuty do
základových patek objektu a vylity betonem C25/30 – XC1, XC0 + konstrukční
rozptýlená výztuž (polypropylénové vlákno – FORMATECH - FIBRE). Ve 3. N.P. tyto
ocelobetonové sloupy přecházejí v čistě ocelové sloupy z profilů TRO 273/8,0 – S235.
Průvlaky rámu v 1. a 2. N.P. jsou navrženy z ocelových válcovaných profilů HEB 360
– S355 se smykovými výztuhami á 500 mm z plechu P6 – S235 s podkladky z plechu
P10. Tyto průvlaky jsou na koncích rámu uloženy a pozičně ukotveny 2 x KT HILTI
Ø14 mm přes kotevní plech P15 – S235 na železobetonové prahy na zdivu tl. 250
mm, dl. 750 mm, které jsou z betonu C20/25 – XC1 + 2 x KARI síto 8/8/100/100 (na
obvodové stěně objektu jsou prahy doplněny o tepelnou izolaci PPS tl. 120 mm). Ve
3. N.P. jsou průvlaky z HEB 260 – S235 se smykovými výztuhami plech P6 – S235
pouze nad sloupy rámu. Pro potřeby zastřešení terasy ve 3. N.P. jsou průvlaky
vykonzolovány pomocí ISO-nosníků SCHÖCK ISOKORB s tepelně izolačními kusy tl.
80 mm (přesné druhy a profily ISO-nosníků viz. výkresy rámů). Ve 3. N.P. je čistě
ocelová konstrukce nástavby zavětrována kombinací ztužujících stěn z bednících
dílců BD20 resp. BD30 a betonu C20/25 – XC1 + výztuž R8 10 505, ocelových
portálových zavětrování z TRO a příhradovým zavětrováním v ůrovni střechy rovněž z
TRO. Rám v nižších patrech je zavětrován provedením horizontálně tuhého
ocelobetonového stropu, navrženými svařovanými monolitickými styčníky a vylitím
sloupů betonem. Celý rám je svařovaný s kloubově (šroubově) připojenými
stropnicemi ocelobetonového stropu nad 1. N.P a 2. N.P. a střešními vazničkami
ocelové střechy nad 3. N.P. Jednotlivé díly rámu jsou rozměrově navrženy tak aby se
dali vyrobit v mostárně a dopravit na stavbu pomocí silniční kamionové dopravy.
Použitý modul celého objektu je v příčném směru 2,1 m, 6,3 m a 6,35 m a v
podélném směru 6,05m, 6,1m a 6,25 m. Přesné velikosti prvků rámů, geometrická
schémata, rozdělení rámů na montážní díly, umístění montážních spojů viz.
výkresová dokumentace projektu.
Jako spojovací materiál se použijí šrouby pro ocelové konstrukce M 8.8, M10.9
ON 02 1308, matice ČSN 02 1601, a podložky ON 02 1708. Povrchová úprava
konstrukce se provede nátěrem – 2 x základní nátěr 80 µm + 1 x vrchní syntetický
email 120 µm. Veškeré ocelové/ocelobetonové konstrukce jsou před účinky požáru
chráněny zakrytím obklady PROMAT s požární odolností R90 (konkrétní druhy
výrobků a tl. desek viz. výkresová dokumentace).
Svislé nosné konstrukce:
Nosné obvodové konstrukce objektu jsou tvořeny stěnami z pálených voštinových
cihelných bloků POROTHERM 40 P+D, P15 na maltu MC M10. Obvodové stěny jsou
zatepleny kontaktním zateplovacím systémem ETICS s tepelnou izolací v tl. 80 mm.
Vnitřní nosné dělící stěny tl. 400 mm jsou zděné z cihelných voštinových bloků
POROTHERM 40 P+D pevnosti P15 na maltu MC M10. Vnitřní nosné akusticky dělící
stěny tl. 300 mm jsou rovněž z cihelných voštinových bloků POROTHERM 30 AKU
P+D, P20 na maltu MC M10.
Vodorovné nosné konstrukce:
Strop resp. střecha nad 1. a 2. N.P. v místě kanceláří, soc. zázemí a
manipulačních chodeb je řešen jako skládaný prefabrikovaný z předepnutých stropních
panelů SPIROL PPD …./264 – 4/12,5 výšky 265 mm, resp. SPIROL PPD …./326 –
6/12,5 výšky 320 mm (v zadní části objektu v 1. N.P.). Konkrétní rozměry, způsob
skladby, počty a profily přepínacích lan viz. výkresová dokumentace. Stropní panely
24
budou uloženy na předem zhotovený věnec do maltového lože tl. 10 mm z malty MC
M10. Navržená velikost uložení stropních panelů je 100 – 125 mm. Stropní panely
budou ukládány vedle sebe se vzájemnými mezerami 10 mm pro celistvé panely a min.
50 mm pro panely šířkově upravené podélnými řezy. Vzniklé spáry budou důkladně
očištěny, řádně navlhčeny vodou a osadí se do nich výztuž 2 ØR10 10 505 (se řádným
zakotvením do věnce) + smyčka R4 10 505 á 200 mm. Poté se provede zálivka
betonem C25/30 s max. velikostí zrna 8 mm a její zhutnění. Při provádění zálivky nutno
dbát na kontrolu polohy výztuže! V případě, že se na podhledu stropní konstrukce
objeví místa vykazující prosakování vody, je třeba před aplikací konečné celoplošné
úpravy provést navrtání dílců v místech os dutin, aby mohla voda z dutin vytéci a
následně tyto otvory zatmelit. Při provádění ukládání stropních panelů, podélných a
příčných řezů, výměn atd. dodržet doporučení výrobce stropních panelů v technických
listech výrobků! Pro kloubové ukotvení sloupů ocelové konstrukce 3. N.P. jsou v úrovni
stropu nad 2. N.P. vloženy mezi stropní panely průvlaky HEB 260 – S355 s podélnými
výztuhami z plechu P12 – S355.
Stropní konstrukce v místě sálů a halových kanceláří v 1. a 2. N.P. je navržena
ocelobetonová. Jedná se ocelobetonový strop, který vznikne spřažením ocelových
stropnic z válcovaných nosníků HEB 220 – S235/S275, HEB 260 – S235/S355 a IPE
220 – S235 a betonové desky tl. 100 mm vybetonované do trapézového plechu
TR50/250/1,0 uloženého v negativní poloze. Spřažení je zajištěno pomocí
vysokofrekvenčně přivařených trnů Ø22 mm, dl. 115 mm, fu = 310MPa. Přesné počty
trnů viz. výkresová dokumentace. Betonová deska z betonu C20/25 – XC1 bude
vyztužena při spodním líci vázanou výztuží 2 ØR8 10 505/vlnu (tj.8 ØR8 10 505/m´)
v podélném směru a rozdělovací výztuží v příčném směru 5 ØR6 10 505/m´ + příložky,
při horním líci je navrženo KARI síť KY81 - 8/8/100/100. Před provedením betonáže
desky bude provedeno montážní podepření trapézového plechu v polovinách jeho
rozpětí. Tvar betonové desky stropu, osové vzdálenosti stropnic, profily, tvary a
rozměry výztužných prutů viz. výkresová dokumentace.
Zastřešení objektu je vyřešeno plochou střechou nad 3. N.P., jejíž nosnou
konstrukcí
je
ocelový
rám
v kombinaci
s kloubově
(šroubové
spoje)
připojenými ocelovými vazničkami IPE 240 – S355. Pro zastřešení terasy jsou
navrženy svařované střešní konzoly z oceli S235 vykonzolované pomocí ISO-nosníků
SCHÖCK ISOKORB s tepelně izolačními kusy tl. 80 mm (přesné rozměry, tvar konzoly,
druhy a profily ISO-nosníků viz. výkresy detailů). Pro zajištění tuhosti střešní
konstrukce je provedeno v ose vazniček a konzol zavětrování v úrovni střešní roviny
z TRO a to po vnějším a vnitřním obvodě střechy a v prostředku rozpětí střechy. Přes
vazničky a konzoly se uloží a pomocí nastřelovacích hřebů řádně ukotví trapézový
plech TR50/250/1,5 v pozitivní poloze, na který se provede skladba střechy viz. níže.
Schodiště:
Jedná se o železobetonové prefabrikované dvouramenné pravotočivé deskové
schodiště spojující 1., 2. a 3. N.P. Schodiště je složeno z mezipodestových panelů,
které jsou uloženy na schodišťové stěny a na ně jsou na ozub osazeny jednotlivá
schodišťová ramena. Stupně mají rozměr 159,8/310 mm, v jednom rameni je navrženo
10 stupňů. Navržená šířka ramen a mezipodesty je 1250 mm. Schodiště je z důvodu
zamezení přenosu hluku a vibrací do konstrukce objektu pružně uloženo na
schodišťové stěny. Uložení podesty na stěny je provedeno pomocí systému Schöck
Tronsole, typ AZ popř. AZT, se snížením hladiny kročejového hluku o 26 dB.
Schodišťová ramena jsou po obvodě oddilatována od svislých stěn spárovou deskou
typu PL. Napojení schodišťového ramene na stropní desku je řešeno pomocí prvku
Schöck Tronsole T, se snížením hladiny hluku o 12 dB. Na vnější straně schodiště
bude osazeno madlo ukotvené do schodišťové stěny a na vnitřní straně schodiště (u
zrcadla) bude osazeno ocelové zábradlí výšky 1000 mm se svislým dělením výplně.
Přesná velikost jednotlivých prvků schodiště viz. výkresová dokumentace. Při montáži
25
schodiště dbát na dodržení doporučení výrobce schodišťových panelů v technických
listech výrobků!
Střešní plášť:
Na trapézový plech TR50/250/1,5 nakotvený do ocelové nosné střešní
konstrukce jsou položeny dva asfaltové pasy GLASTEK 40 + penetrační nátěr 3 mm,
které vytváří těžkou lepenou parozábranu proti pronikání vodních par do tepelné
izolace skladby střechy. Na asfaltové pasy je šachovnicově uložena tepelná izolace ze
dvou vrstev polystyrenu STYROTRADE EPS 130 Z. První vrstva tepelné izolace je
mechanicky přikotvena a na ni je šachovnicově položena druhá vrstva izolace. Na
vrchní líc tepelné izolace je uložena separační vrstva z geotextilie a dvě vrstvy PVC
pasů, které tvoří povlakovou krytinu objektu. První vrstva PVC pasů 1,5 mm je
mechanicky kotvená do podkladu a druhá vrchní vrstva je lepená. Na vrstvě PVC
povlakové krytiny je položena stabilizační vrstva kačírku frakce 8/16 mm tl. 50 mm.
V místě prostupů a napojení střešních rovin je nutné dodržet doporučení výrobce pro
pokládání PVC pasů. Dešťová voda ze střechy je svedená do střešních vpustí
umístěných v ploše střechy. Přesná poloha vpustí a jednotlivé spády střešních rovin
viz. projektová dokumentace. Zděné atiky objektu jsou doplněni v místech daných
projektovou dokumentací o chrliče dešťové vody.
ŽB. Věnce- V(i):
V místech určených projektovou dokumentací budou provedeny železobetonové
ztužující pozední věnce z betonu C25/30 - XC1, armované ocelí 6 ØR12 z oceli 10505
a třmínky R6 mm (10505) po 175 mm.
Součástí stropní konstrukce jsou železobetonové věnce v úrovni stropu z betonu
C25/30 – XC1. Věnce jsou armované 6 ØR12 z oceli 10505 a třmínky R6 mm (10505),
po 175 mm.
Překlady:
Překlady ve vnějších a vnitřních nosných stěnách z cihelných voštinových bloků
POROTHERM do světlosti otvoru 2,5 m jsou navrženy systémové POROTHERM
překlad 7 v místech, délkách a počtech (4 - 5 ks) dle projektové dokumentace.
Předepsané uložení překladů POROTHERM 7 je v závislosti na jmenovité délce
překladu, min. však 125 mm. Překlady v nosných stěnách o světlosti otvoru větším jak
2,5 m jsou ocelové složené z válcovaných profilů 3 x I280 – S235 resp. 3 x I240 –
S235 v délkách dle projektové dokumentace. U překladů v obvodových stěnách doplnit
tepelnou izolaci tl. 80 - 120 mm.
Pozn.: překlady v projektové dokumentaci s označením POROTHERM PTH 23,8
odpovídají novému značení překladů POROTHERM 7.
Navržené překlady pro příčky 11,5 POROTHERM P+D jsou POROTHERM PTH
11,5 - délky dle světlostí otvorů. Uložení překladů je 120 - 125 mm.
Překlady v příčkách POROTHERM 8 P+D jsou vytvořeny vložením ocelového
úhelníku L 50/50/4,0 - S235 při zdění nadpraží. Délka úhelníku je v závislosti na
světlosti otvoru a uložení min. 125 – 150 mm.
Veškeré překlady budou uloženy na betonové podkladní bloky z betonu C20/25
s vloženou výztuží KARI 8/8/100/100.
Prostupy v konstrukcích:
Požární prostup je specifikován viz. Požární zpráva a je řešen nátěrem a požární
ucpávkou systém HILTI, PROMAT atd. Prostupy v betonových konstrukcích jsou
řešené jak požárně, tak vodotěsně a to pomocí ocelových přírubových objímek a
protipožárního nátěru ocelových objímek.
26
Svislé nenosné konstrukce:
Jako dělící konstrukce jsou navrženy příčky tl. 100 a 150 mm z cihelných
voštinových bloků POROTHERM 8 P+D a 11,5 P+D pevnosti P8 na maltu MC M5.
Rozmístění příček viz. výkresová dokumentace. Na styku příček a nosných stěn je
nutné vkládat do ložných spár ploché stěnové spony FD - KSF.
Podhledy:
V místech daných projektovou dokumentací jsou navrženy zavěšené požární
(PO30) podhledy z SDK desek (2x SDK tl. 15 mm) resp. zavěšené podhledy z výplní
tahokov do nosných rámů tl. 20 mm.
Výplně otvorů:
Vnější hlavní vstupní dveře do budovy budou manuálně ovládané (s madlem pro
tělesně postižené), otvíravé, celoprosklené, hliníkové nebo plastové dle dodávky.
Ostatní vnější vstupní dveře do objektu budou rovněž manuálně ovládané (osazené
panykovým kováním), otvíravé, plné, hliníkové nebo plastové dle dodávky. Veškerá
okna jsou dodávaná jako komplet, a to s vnitřním a vnějším parapetem i se
systémovými doplňky a veškerým kováním. Zasklení izolačním dvojsklem K = 1,1.
Vstupní dveře do technologických prostor budou bezpečnostní (NEXT). Vnitřní
dveře budou plastové nebo celoplastové, kompletní včetně kování, do ocelových
zárubní- čtvercových .
Dveře –plastové
• 1800/2100 – dvoukřídlé, plné, hladké, hliníkové/plastové, zárubeň pl., hranatá,
kování standardní, s odolností PO – viz. Požární zpráva
• 1100/1970 – jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl., hranatá, kování
standardní, s odolností PO – viz. Požární zpráva
• 800/1970 - jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl.,
hranatá, kování
• 700/1970 - jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl., hranatá, kování
• vchodové s manuálním ovládáním, 1800/2100 – dvoukřídlé,
hliníkové/plastové, k = 1,1, s odolností PO – viz. Požární zpráva
prosklené,
• vchodové s manuálním ovládáním, 1500/2100
hliníkové/plastové, s odolností PO – viz. Požární zpráva
–
dvoukřídlé,
plné,
–
dvoukřídlé,
plné,
Podlahy:
Podlahové konstrukce jsou řešené pro jednotlivé místnosti, konstrukční a
technologické celky samostatně - viz. skladby konstrukcí. Dilatace v podlahách je
řešena rastrem dilatačních spár, a to ve čtverci 6 x 6 m. Nášlapnou vrstvu ve vstupních
prostorách, v kancelářích jak individuálních tak halových, v soc. zázemí a v
manipulačních chodbách tvoří protiskluzová dlažba, lepená do stěrkového lepidla na
betonovou mazaninu tl. 50 mm resp. 65 mm z betonu C20/25 - XC1, vyztužená KARI
síty 6/6/150/150. Pod betonovou mazaninou a separační vrstvou z PE folie je vrstva
27
tepelné izolace tl. 140 mm resp. 60 mm, položená z podlahových polystyrénových
desek ve dvou vrstvách kladených šachovnicově na sebe. V prostorách se stykem
s vodou a velkou vlhkostí je použit hydroizolační stěrkový systém. Nášlapnou vrstvu
v prostorách sálů pro umístění serverů v 1. N.P. tvoří zdvojená skládaná antistatická
podlaha na roštu o celkové výšce 600 mm, položená na betonovou mazaninu tl. 60 mm
z betonu C20/25 - XC1, vyztužená KARI síty 6/6/150/150.
Podkladní vrstvu pro položení tepelné izolace u podlah v 1. N.P. tvoří dva
asfaltové modifikované hydroizolační pasy se skleněnou vložkou GLASTEK 40
SPECIAL provedena dle ČSN 73 06 01 + 1 – 2 x penetrační nátěr PN v tl. 3 mm (pasy
spojované vařením s min. přesahem 100 – 150 mm + kontrola těsnosti a přilnavosti k
podkladu).
Omítky, obklady, zateplovací fasádní systém:
Vnější omítky:
Strukturovaná omítka minerální nebo silikátová, akrylátová tl. 1,5 – 2,5 mm se sítí
probarvená dle barevnosti pohledů.
Omítky - obecná pravidla:
•
Omítka tepelně izolační POROTHERM TO na zdivu, tl. 15 mm, hlazená, exteriér
•
Malby a nátěry
•
Exteriér – nátěr akrylový, silikátový , omyvatelný dle barevnosti pohledů
Vnitřní omítky:
Na zděných konstrukcích bude omítka hladká POROHETRM UNI, tl. 10 mm
•
Omítka POROHETRM UNI na zdivu, tl. 10 mm, hlazená, interiér
•
Malby a nátěry
•
Interiér stěny – omyvatelný nátěr dle projektu interiéru
Zateplovací systém:
Je zhotoven na vnější straně obvodových stěn v tl. 80 mm , jedná se o kontaktní
zateplovací systém ETICS, mechanicky kotvený polystyren tl. 80 mm. Kotvy jsou
součástí celého zateplovacího systému, a to 4 – 5 ks/m2 + stěrková lepidla a jednotlivé
vrstvy vnějšího zateplovacího pláště + cementová stěrka tl. 1,5 - 2,5 mm + výztužné
pletivo.
Vnitřní obklady:
Pro vnitřní obklady bude použito keramických obkladaček, dlaždic s technickými
parametry viz. popis místností, to se týká protiskluzové a povrchové úpravy, dle výběru
investora do výšky dle popisu místností. Dlažba a obklady jsou provedené do
stěrkových lepidel + systémový hydroizolační stěrkový systém jako celek, a to vždy po
celé ploše a výšce obkladu i dlažby. Tato izolace je v kombinaci se základní
hydroizolací z asfaltových modifikovaných pásů. V místech keramických dlažeb, kde
není řešen obklad stěn, se provede obložení soklu na v = 100 mm.
Dilatační celky:
Dilatační celky jsou provedené v jednotlivých konstrukčních celcích, a to
v podlahách. Čtverec 6 x 6 m s prořezem a dilatační lištou zabudovanou do podlahy, v
železobetonových konstrukcích je provedené opatření pomocí izolací, pásků,
vyztužené vláknem fibrin. Okrajová dilatace podlahových desek je řešena výplní, a to
polystyren PPS tl. 25 - 50 mm.
28
Zámečnické a klempířské konstrukce:
Veškeré klempířské prvky (parapety, oplechování chrličů vody, oplechování
prostupů na střeše, prostupy atd.) budou vyrobeny z titan - zinkového plechu.
Zámečnické prvky - jedná se o zábradlí, madla, ocelové žaluzie oken, zábradlí ke
schodišti atd. Veškeré svary u zámečnických prvků přebroušeny, nerovnosti upraveny
a natřeny základní a vrchní syntetickou barvou. Povrchová úprava zámečnických
konstrukcí se provede žárovým pozinkováním. V uzavřených profilech nutno vyvrtat
otvory dle požadavku pozinkovny. Veškeré svary jsou nosné tl. 3 - 5 mm jednovrstvé,
a to koutové nebo ½ V nebo V svar. Jako spojovací materiál se použijí šrouby pro
ocelové konstrukce ON 02 1308, matice ČSN 02 1601 a podložky ON 02 1708.
Povrchová úprava konstrukce se provede žárovým pozinkováním a další úprava je
nátěr - povrchová úprava 2 x základní nátěr 80 µm, 1 x vrchní nátěr syntetický 120 µm,
celkem 240 - 280 µm.
Konstrukce tesařské:
Jedná se o doplňkové konstrukce a hlavně zařízení interiéru.
d) Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu
Edvarda Beneše. Na pozemcích se vyskytují stávající inženýrské sítě, které je potřeba
před započetím stavebních prací vytyčit a po projednání s jejich správci provést jejich
přeložení. Napojení na inženýrské sítě je navrženo: kanalizace splašková – do
– napojením na stávající uliční nízkotlaký řad. Výstavba může omezit na nezbytně
nutnou dobu plynulý průjezd ulici Ed. Beneše (realizace přípojek inženýrských sítí).
Veřejné osvětlení je řešeno areálové. Poloha přípojných míst a komunikací viz. projektová dokumentace.
e) Řešení technické a dopravní infrastruktury
přeložení. K nově vybudovaným areálovým komunikacím š. 6,0 m budou připojena
nová parkovací stání v počtu 13 stání o velikosti 2,5 resp. 2,75 x 5,0 m a 2 stání pro
invalidy velikosti 3,5 resp. 3,75 x 5,0 m. Při navrhování areálových komunikací byly
dodrženy veškeré požadavky na poloměry otáčení vozidel (jak osobních tak i
nákladních a kamionové dopravy), na rozhledové vzdálenosti a na odvodnění
komunikací. Poloha přípojných míst a komunikací - viz. projektová dokumentace.
f) Vliv stavby na životní prostředí a řešení jeho ochrany
Předkládaná projektová dokumentace splňuje všechny požadavky na
zneškodnění nebo omezení rizikových vlivů, které by mohly negativně ovlivnit životní
prostředí dané lokality.
29
g) Řešení bezbariérového užívání navazujících veřejně přístupných ploch
a komunikací
Z hlediska vyhlášky č. 398/2009 Sb. se jedná o stavbu veřejně přístupnou.
Přístup je řešen bezbariérovým vstupem z úrovně pěší komunikace s vyrovnáním
výškové úrovně s rozdílem cca 250 mm pomocí rampy se spádem 10%. Součástí
parkovacích stání budou 2 stání pro imobilní.
• výškový rozdíl mezi vnější a vnitřní podlahou (tj. mezi podestou rampy a objektem)
je max. 20 mm
• místnosti přístupné invalidům jsou uvažovány pouze v úrovni 1. N.P. a budou mít
viditelné označení mezinárodním symbolem přístupnosti
• nápisy musí být osazeny v max. výšce 1600 mm s min. výškou písma 15 mm v
reliéfním provedení (hl. 1,0 mm)
•
vypínače pro osvětlení budou osazeny v max. výšce 1000 mm nad podlahou
•
dveře osadit madlem pro tělesně postižené
Projektové řešení komunikací odpovídá zásadám pohybu zdravotně postižených
na pozemních komunikacích. Na všech místech, kde může dojít ke konfliktu mezi
chodcem a vozidlem, budou osazeny varovné proužky pro zdravotně postižené.
Varovný proužek šířky 400 mm z tzv. slepecké dlažby se provede podél obrubníku jako
zakončení chodníku vždy před přechodem s převýšením silničního obrubníku nad
vozovku 20 mm. Varovný proužek bude barevně kontrastovat vůči okolí. Povrch
chodníků bude upravený proti skluzu.
h) Průzkumy a měření
z podlaží.
30
i) Údaje o podkladech pro vytýčení stavby, geodetický výškový a
referenční systém
Pro vypracování projektové dokumentace bylo použito geodetické zaměření
zájmového území.
Souřadnicový systém JTSK. Výškový systém Baltský p.v.
Mapovým podkladem byla katastrální mapa – Plzeň.
± 0,000 objektu = 349,050 m n.m.
j) Členění stavby na jednotlivé stavební a inženýrské objekty a
technologické provozní soubory
Stavba je členěna do následujících objektů: SO1 – vlastní objekt Datového cent.
SO2 – areálové komunikace
SO3 – přípojky inž. sítí
k) Vliv stavby na okolní pozemky a stavby, ochrana okolí stavby před
negativními účinky provádění stavby a po jejím dokončení
Při provádění stavby je nutné dodržet všechny předpisy a nařízení k ochraně
zdraví a bezpečnosti pro pracovníky i pro provoz na staveništi. Dále je nutné před
započetím všech prací, a to jak přípravných tak vlastních informovat min. 14 dní před
archeologickou službu ČR. Dále je nutné vytyčit inženýrské sítě aktuální stav, a to jak
směrově tak výškově od jednotlivých správců sítí s předávacím protokolem. Dále je
nutné informovat min. 14 dní před započetím výkopových prací archeologický ústav se
státní památkovou péčí.
l) Způsob zajištění ochrany zdraví
Stavba je navržena a provedena takovým způsobem, aby neohrožovala život,
zdraví, zdravé životní podmínky jejich uživatelů ani uživatelů okolních staveb, a aby
neohrožovala životní prostředí nad limity obsažené ve zvláštních předpisech – např.
zákon č. 20/1966 Sb., zákon č. 17/1992 Sb., vyhláška č. 45/1966 Sb. o vytváření a
ochraně zdravých životních podmínek, ve znění pozdějších předpisů, vyhláška č.
20/2001 Sb. o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku a vibrací.
2. MECHANICKÁ ODOLNOST A STABILITA
a) Statické posouzení
Statické posouzení objektu je součástí přílohy konstrukční technické zprávy
F.2.0.
3. POŽÁRNÍ BEZPEČNOST
Požárně bezpečnostní řešení je součástí samostatné požární zprávy. Hlavní
nosné ocelové konstrukce splňují požární odolnost minimálně PO 30 min.
4. HYGIENA, OCHRANA ZDRAVÍ A ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
a) Ochrana před negativními účinky působení hluku a vibrací
Stavba je provedena tak, že hluk a vibrace vznikající při provozu jsou na takové
úrovni, že neohrožují zdraví lidí, zaručí noční klid a je vyhovující pro pracovní prostředí,
a to i na sousedních pozemcích a stavbách.
Prováděné stavební práce respektují vyhlášku č. 20/2001 Sb.
31
b) Ochrana před pronikáním radonu z podloží
Posouzení radonového rizika se provedlo dle IGP a radonových map-sond. Dle
výsledků měření radonu byl pozemek zařazen do kategorie nízkého radonového
rizika se střední propustnou zeminou a není tedy nutné provést v základových
konstrukcích protiradonová opatření.
c) Osvětlení
Při návrhu objektu byly dodrženy požadavky na přirozené a umělé osvětlení. V
prostorách objektu je navrženo odpovídající osvětlovací zařízení s hodnotou osvětlení
500 lx a v sociálních prostorech je dodržena hodnota 350 lx. Pro další potřeby návrhu
bude proveden výpočet denního a umělého osvětlení.
d) Větrání
Větrání objektu je řešeno smíšeně v kombinaci přirozeného a nuceného (VZT)
větrání. Navržené výkony vzduchotechnických zařízení odpovídají hygienickým
normám a požadavkům provozu serverů v jednotlivých sálech a zajišťují potřebnou
výměnu vzduchu v místnostech.
Vzduchotechnická zařízení a jejich regulace jsou rozděleny do třech úseků:
A - pro kancelářské prostory
B - pro vstupní část, sociální zázemí a manipulační chodby
C - pro sály
e) Vytápění
Vytápění objektu je navrženo centrální teplovodní. Topné médium je získáváno
ohřevem topné vody v centrálním plynovém kotli umístěném v technické místnosti
objektu. Objekt bude rovněž vytápěn rekuperačně pomocí tepelné energie, kterou
produkují servery při jejich provozu. Návrhová vnitřní teplota v rozmezí 18 – 24°C
v jednotlivých místnostech odpovídá dané ČSN.
Vytápění a jeho regulace je rovněž rozděleno do třech úseků:
1 - pro kancelářské prostory
2 - pro vstupní část, sociální zázemí a manipulační chodby
3 - pro sály
f) Odpady
Odpad vzniká při výstavbě a při užívání stavby. Od 1.1.2002 platí zákon č.
185/2001 Sb., o odpadech (shromažďování, třídění a způsob likvidace) a jeho nové
prováděcí předpisy, především Katalog odpadů vydaný vyhláškou č. 381/2001 Sb., a
vyhláška č. 383/2001 Sb., o podrobnostech nakládání s odpady.
Dodavatel stavebních prací musí mít zajištěno odstranění všech odpadů a
nebezpečné odpady musí odstraňovat oprávněná osoba dle zákona č. 185/2001 Sb., o
odpadech. Povinností původce odpadů je, kromě správného nakládání s odpady dle
požadavků zákona o odpadech a jeho prováděcích předpisů, především jeho
minimalizace.
Skupiny odpadů:
08 Odpady z výroby, zpracování, distribuce a používání nátěrových hmot
(barev,laků/ smaltů), lepidel, těsnících materiálů a tiskařských barev
08 01 - Odpady z výroby, ze zpracování, z distribuce a z používání
barev a laků
32
08 01 17 - Odpady z odstraňování barev nebo laků obsahující organická
rozpouštědla nebo jiné nebezpečné látky
(N)
08 01 21- Odpadní odstraňovače barev nebo laků
(N)
08 02 - Odpady z výroby, zpracování, distribuce a z používání
ostatních nátěrových hmot (včetně keramických materiálů)
08 02 02 - Vodné kaly obsahující keramické materiály
(O)
08 04 - Odpady z výroby, zpracování, distribuce a z používání
lepidel a těsnících materiálů ( včetně vodotěsných výrobků)
08 04 09 - Odpadní lepidla a těsnící materiál obsahující rozpouštědla
nebo jiné nebezpečné látky.
(N)
12 Odpady z tváření a z fyzikální a mechanické povrchové úpravy kovů a plastů
12 01 - Odpady z tváření a z fyzikální a mechanické povrchové
úpravy kovů a plastů
12 01 01 - Piliny a třísky železných kovů
(O)
12 01 02 - Úlet železných kovů
(O)
12 01 03 - Piliny a třísky neželezných kovů
(O)
12 01 04 - Úlet neželezných kovů
(O)
12 01 05 - Plastové hobliny a třísky
(O)
12 01 13 - Odpad ze svařování
(O)
13 Odpady olejů a odpady kapalných paliv (kromě jedlých olejů a
uvedených ve skupinách 05, 12 a 19)
13 01 - Odpadní hydraulické oleje
13 01 11 - Syntetické hydraulické oleje
odpadů
(N)
13 02 - Odpadní motorové, převodové a mazací oleje
13 02 04 - Chlorované motorové, převodové a mazací oleje
(N)
13 02 05 - Nechlorované minerální motorové, převodové a mazací oleje
(N)
13 02 08 - Jiné motorové, převodové a mazací oleje
(N)
13 05 - Odpad z odlučovačů oleje
13 05 01 - Pevný podíl z lapáků písku a odlučovačů oleje
13 05 02 - Kaly z odlučovačů oleje
13 05 03 - Kal z lapáků nečistot
(N)
(N)
(N)
13 07 - Odpady kapalných paliv
13 07 01 - Topný olej a motorová nafta
13 07 02 - Motorový benzín
13 07 03 - Jiná paliva (včetně směsí)
(N)
(N)
(N)
15 Odpadní obaly: absorpční činidla, čistící tkaniny, filtrační materiály a
ochranné oděvy jinak neurčené
15 01 – Obaly (včetně odděleně sbíraného komunálního obalového
odpadu)
15 01 01 - Papírové a lepenkové obaly
15 01 02 - Plastové obaly
15 01 03 - Dřevěné obaly
15 01 04 - Kovové obaly
15 01 05 - Kompozitní obaly
15 01 06 - Směsné obaly
33
(O)
(O)
(O)
(O)
(O)
(O)
17 Stavební a demoliční odpady
17 01 - Beton, cihly, tašky a keramika
17 01 01 - Beton
(O)
17 01 02 - Cihly
(O)
17 01 03 - Tašky a keramické výrobky
(O)
17 01 06 - Směsi nebo oddělené frakce betonu, cihel, tašek a
keramických výrobků obsahující nebezpečné látky
(N)
17 02 - Dřevo, sklo, plasty
17 02 01 - Dřevo
17 02 02 - Sklo
17 02 03 - Plasty
(O)
(O)
(O)
17 03 - Asfaltové směsi, dehet, výrobky z dehtu
17 03 01 - Asfaltové směsi obsahující dehet
(N)
17 04 - Kovy (včetně slitin)
17 04 02 - Hliník
17 04 05 - Železo a ocel
17 04 11 - Kabely neuvedené pod 17 04 10
(O)
(O)
(O)
17 05 - Zemina (včetně vytěžené zeminy z kontaminovaných míst),
kamení a vytěžená hlušina
17 05 03 - Zemina a kamení obsahující nebezpečné látky
17 05 04 - Zemina a kamení neuvedené pod číslem 17 05 03
(N)
(O)
17 06 - Izolační materiály a stavební materiály s obsahem azbestu
17 06 04 - Jiné izolační materiály, které jsou nebo obsahují nebezpečné
látky
(O)
17 06 05 - Stavební materiál obsahující azbest
(N)
17 09 - Jiné stavební a demoliční odpady
17 09 04 - Směsné stavební a demoliční odpady neuvedené
pod čísly 17 09 01, 17 09 02, 17 09 03
(N)
20 KOMUNÁLNÍ ODPADY (ODPADY Z DOMÁCNOSTÍ A PODOBNÉ,
ŽIVNOSTENSKÉ, PRŮMYSLOVÉ ODPADY A ODPADY Z ÚŘADŮ), VČETNĚ
SLOŽEK Z ODDĚLENÉHO SBĚRU
20 01 - Složky z odděleného sběru
20 01 01 - Papír a lepenka
(O)
20 01 02 - Sklo
(O)
20 01 38 - Dřevo
(O)
20 01 39 - Plasty
(O)
20 01 40 - Kovy
(O)
20 02 - Odpady ze zahrad a parků (včetně hřbitovního odpadu)
20 02 01 - Biologicky rozložitelný odpad
20 02 02 - Zemina a kameny
(O)
(O)
20 03 - Ostatní komunální odpady
20 03 01 - Směsný komunální odpad
20 03 03 - Uliční smetky
34
(O)
(O)
Podrobná specifikace druhů a množství vznikajících odpadů bude upřesněna do
kolaudace stavby.
Způsob zneškodnění odpadů:
Veškerý odpad je tříděn podle zařazení v „Katalogu odpadů“, který stanovuje
vyhláška č. 381 /2001 Sb. MŽP ze dne 17. října 2001. Likvidaci odpadů zařazených do
kategorie nebezpečných odpadů (N) bude likvidovat oprávněná osoba mající
oprávnění k nakládání s nebezpečným odpadem na základě smlouvy.
Ostatní odpady zařazené do kategorie ostatní (O) budou likvidovány odvozem na
skládku, nebo formou odvozu provozovatelem svozu odpadu za úplatu, popřípadě
bude využit jako druhotná surovina s uložením na skládku provozovatele sběru a
výkupu odpadů.
Ke kolaudaci stavby je nutno doložit doklady o způsobu zneškodňování odpadů
vznikajících během realizace stavby.
Před zneškodněním odpadů požádá dodavatel stavby v dostatečném předstihu
příslušný úřad o sdělení informací o sídle zařízení vhodných k zneškodnění nebo
zpracování vyprodukovaného odpadu.
Vzhledem k umístění stavby nebude provozem objektu nijak významně
ovlivňováno životní prostředí v lokalitě stavby.
5. BEZPEČNOST PŘI UŽÍVÁNÍ
Stavba je navržena a provedena takovým způsobem, aby neohrožovala život,
zdraví, zdravé životní podmínky jejich uživatelů ani uživatelů okolních staveb, a aby
neohrožovala životní prostředí. Objekt je nutno zabezpečit proti zničení a krádeži dat,
dále proti krádeži obecně. Místnosti pro umístění serverů v 1. N.P. (sály) budou
vybudovány jako kobka bez oken a možnosti vniknutí zvenčí. Bude proveden systém
EZS a EPS + pult centralizované ochrany (PCO). Výše uvedené je součástí know-how
firem podílejících se na provozu Datového centra - Plzeň.
6. OCHRANA PROTI HLUKU
Stavba je provedena tak, že hluk vznikající při provozu je na takové úrovni, že
neohrožuje zdraví lidí, zaručí noční klid a je vyhovující pro pracovní prostředí, a to i na
sousedních pozemcích a stavbách viz. hluková studie.
Prováděné stavební práce respektují vyhlášku č. 20/2001 Sb.
7. ÚSPORA ENERGIE A OCHRANA TEPLA
a) Splnění požadavků na energetickou náročnost budov a splnění
porovnávacích ukazatelů podle jednotné metodiky výpočtu energetické
náročnosti
viz. samostatná část projektové dokumentace
b) Stanovení celkové energetické spotřeby
viz. samostatná část projektové dokumentace
35
8. ŘEŠENÍ PŘÍSTUPU A UŽÍVÁNÍ STAVBY OSOBAMI S OMEZENOU
SCHOPNOSTÍ POHYBU A ORIENTACE
je max. 20 mm
•
•
9. OCHRANA STAVBY PŘED ŠKODLIVÝMI VLIVY VNĚJŠÍHO PROSTŘEDÍ
a) Radon
b) Agresivní spodní vody
Agresivita vody byla provedeným IGP vyloučena.
c) Seismicita
Navrhovaný objekt se nachází v seismicky klidné oblasti, ochrana proti účinkům
seismicity není řešena.
d) Poddolování
Navrhovaný objekt se nachází v oblasti bez vlivu poddolování.
e) Ochranná a bezpečnostní pásma
Navržený objekt splňuje
bezpečnostních pásem.
požadavky
36
ČSN
pro
dodržení
ochranných
a
10. OCHRANA OBYVATELSTVA
Situačním umístěním ani charakterem stavebních prací nedochází
k bezprostřednímu ohrožení života, zdraví a neohrožuje zdravé životní podmínky
zaměstnanců ani uživatelů sousedních staveb dle zákona č. 20/1966 Sb.
11. INŽENÝRSKÉ STAVBY ( OBJEKTY )
a) Odvodnění území
do dešťové kanalizace v komunikaci Edvarda Beneše. Pro zajištění plynulého odtoku
vody je nutné zajistit minimální sklon terénu 3 – 3,5%.
Po dokončení objektu je odvodnění řešeno systémem drenáží po obvodu objektu
a vyspádováním okolního terénu od objektu. Komunikace a přilehlé chodníky budou
odvodněny podélným a příčným sklonem do uličních litinových vpustí. Veškeré
navrhované systémy odvodnění povrchových a dešťových vod jsou svedeny do
stávající dešťové kanalizace v komunikaci Edvarda Beneše. Průměr ležatého svodu je
navržen DN 250.
Splaškové odpadní vody vznikající při provozu objektu jsou odvedeny splaškovou
kanalizací do městské splaškové kanalizace. Průměr ležatého svodu je navržen DN
250. Poloha ležatého potrubí a přípojných míst viz. výkresová dokumentace.
b) Zásobování vodou
Navrhovaný objekt je zásobován vodou z městského vodovodního řadu. Poloha
přípojného místa a vodoměrné šachty je patrná z výkresové dokumentace.
c) Zásobování energiemi
Napojení objektu na el. energie je řešeno pomocí elektrorozvodu z přípojky ze
stávající NN rozvodu popř. se na sousedním pozemku nachází stávající trafostanice,
která je pro připojení objektu dostačující. Přesná poloha přípojných míst viz. projektová
dokumentace.
d) Řešení dopravy
Edvarda Beneše. K nově vybudovaným areálovým komunikacím š. 6,0 m budou
připojena nová parkovací stání v počtu 13 stání o velikosti 2,5 resp. 2,75 x 5,0 m a 2
stání pro invalidy velikosti 3,5 resp. 3,75 x 5,0 m. Při navrhování areálových
komunikací byly dodrženy veškeré požadavky na poloměry otáčení vozidel (jak
osobních tak i nákladních a kamionové dopravy), na rozhledové vzdálenosti a na
odvodnění komunikací. Poloha přípojných míst a komunikací - viz. projektová
dokumentace.
e) Povrchové úpravy okolí stavby
Povrchové vegetační úpravy okolí stavby budou specifikovány investorem v době
probíhající výstavby. Veškerá kácená zeleň před zahájením stavebních prací bude
nahrazena novou výsadbou stromů a keřů v areálu.
f) Elektronické komunikace
není obsazena
37
12. VÝROBNÍ A NEVÝROBNÍ TECHNOLOGICKÁ ZAŘÍZENÍ STAVEB
a) Účel, funkce, kapacita a hlavní technické parametry technologického
zařízení
Technologická část obsahuje vzduchotechnická zařízení, vytápění, rozvody pitné
vody a TUV, elektrorozvody se slaboproudými rozvody a řídícími systémy. Typy a
veškeré parametry navržených technologických zařízení a jejich kapacity jsou uvedeny
v technické zprávě specialistů.
b) Popis technologie výroby
Provoz datových serverů je specifickou záležitostí vyžadující optimální podmínky
prostorové, požadavky na komfort prostředí – větrání, chlazení s využitím odpadního
tepla pro vytápění prostor objektu, dále požadavky na ostrahu proti zničení nebo proti
krádeži dat, požadavky údržby, výměny serveru RACK, předávání dat po optické síti
apod. Výše uvedené je součástí know-how firem podílejících se na provozu Datového
centra - Plzeň.
c) Údaje o počtu pracovníků
dle provozovatele objektu
d) Údaje o spotřebě energií
viz samostatná část projektové dokumentace
e) Bilance surovin, materiálů a odpadů
viz dříve odstavec 4.f) - nakládání s odpady
f) Vodní hospodářství
viz samostatná část projektové dokumentace
g) Řešení technologické dopravy
Dle provozovatele objektu. Doprava uvnitř objektu bude prováděna mechanickým
dopravním prostředkem.
h) Ochrana životního a pracovního prostředí
Základní požadavky k zajištění bezpečnosti práce jsou dány: Při provádění prací
je nutno dodržovat zásady bezpečnosti práce a ochrany zdraví pracujících, stavební
objekt bude prováděn v souladu s požadavky zákona 309/2006 Sb. na zajištění
podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci , který upravuje v návaznosti na
zákon 262/2006 Sb. další požadavky bezpečnosti a ochrany zdraví při práci podle § 3
Zákoníku práce. Požadavky, kterými se bezpečnost při provádění prací bude řídit,
budou respektovat nařízení vlády 591/2006 Sb. , kterým se provádí některé paragrafy
Zákona 309/2006 Sb.
Zvlášť se upozorňuje na provádění zemních prací. Je povinností investora, aby
zjistil a vyznačil všechny inženýrské sítě a jiné překážky, hlediska směrového a
hloubkového uložení. Vyznačení musí být potvrzeno jejich provozovateli. Výkopy
přiléhající k veřejným komunikacím musí být opatřeny výstražnou dopravní značkou,
za noci výstražným červeným světlem. Výstražná světla mohou být vzdálena od sebe
nejvýše 50 m. Přes výkop hlubší než 0,5 m se musí zřídit bezpečné přechody o min.
šířce 0,75 m. Přechody nad výkopem hlubokým do 1,5 m musí být opatřeny
oboustranným zábradlím o výšce 1,1 m. Pro pracovníky pracující ve výkopech musí být
zřízen bezpečný sestup (výstup), okraje výkopu nesmí být zatěžovány do vzdálenosti
38
0,5 m od hrany výkopu. Objekty nacházející se v blízkosti výkopu musí být v případě
ohrožení zabezpečeny. Provádět zemní práce v ochranném pásmu elektrických,
plynových a jiných nebezpečných vedeních je možné za předpokladu, že budou
učiněna opatření zabraňující nebezpečnému přiblížení pracovníků či strojů k těmto
vedením. Stěny výkopů musí být zajištěny proti sesutí. Zajištění se provádí pažením od
hloubky větší než 1,3 m v zastavěném území a 1,5 m v nezastavěném území. Výkop
musí mít min. světlou šířku 0,8 m. Při stavebních pracích lze používat stroje a zařízení,
které svou konstrukcí, provedením a technickým stavem odpovídají předpisům k
zajištění bezpečnosti práce. Stroje lze používat jen k účelům, pro které jsou technicky
způsobilé v souladu s technickými stanoveními daných výrobcem a technickými
normami.
Před zahájením prací je nutno vyzvat všechny správce podzemních inženýrských
sítí, které se nacházejí v zájmové oblasti, aby vedení přímo na místě vytyčili. Výkopové
práce v blízkosti inženýrských sítí musí být prováděny ručně za stálého dozoru
příslušného správce. Všichni pracovníci musí být instruováni o příslušných
bezpečnostních předpisech před zahájením prací i v průběhu stavby. Veškeré
okolnosti, které by směřovaly k ohrožení pracovníků a postupu stavby, je nutno ihned
konzultovat s projektantem a stavebním dozorem stavby.
V Plzni 31.1.2013
Bc. Jan Kaiser
39
Výtisk č.:
Počet stran:
C - SITUACE STAVBY
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
40
OBSAH:
C. 1. – Zákres do katastrální mapy
C. 2. – Celková situace stavby
C. 3. – Dopravní řešení
41
Výtisk č.:
Počet stran:
D – DOKLADOVÁ ČÁST
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
42
Výtisk č.: 1
Počet stran: 14
E - ZÁSADY ORGANIZACE VÝSTAVBY
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
43
OBSAH ZPRÁVY
1.
Informace o rozsahu a stavu staveniště, předpokládané úpravy
staveniště, jeho oplocení, trvalé deponie a mezideponie, příjezdy a
přístupy na staveniště
2.
Významné sítě technické infrastruktury
3.
Napojení staveniště na zdroje vody, elektřiny, odvodnění staveniště
4.
Úpravy z hlediska bezpečnosti a ochrany zdraví třetích osob, včetně
nutných úprav pro osoby s omezenou schopností pohybu a orientace
5.
Uspořádání a bezpečnost staveniště z hlediska ochrany veřejných
zájmů
6.
Řešení zařízení staveniště včetně využití nových a stávajících objektů
7.
Popis staveb zařízení staveniště vyžadujících ohlášení
8.
Stanovení podmínek pro provádění stavby z hlediska bezpečnosti a
ochrany zdraví, plán bezpečnosti a ochrany zdraví při práci na
staveništi podle zákona o zajištění dalších podmínek bezpečnosti a
ochrany zdraví při práci
9.
Podmínky pro ochranu životního prostředí při výstavbě
10.
Orientační lhůty výstavby a přehled rozhodujících termínů
44
1. INFORMACE O ROZSAHU A STAVU STAVENIŠTĚ, PŘEDPOKLÁDANÉ
ÚPRAVY STAVENIŠTĚ, JEHO OPLOCENÍ, TRVALÉ DEPONIE A
MEZIDEPONIE, PŘÍJEZDY A PŘÍSTUPY NA STAVENIŠTĚ
1.1 Rozsah a stav staveniště
Pro potřeby zařízení staveniště bude využito stavebních pozemků č. 8134/4,
8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18 k. ú. Plzeň město a pozemků č. 859/5,
859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce. Pozemek pro výstavbu je původní pozemek plzeňské
výtopny, v této části nezastavěný, rovinný, přilehlý ke komunikaci Edvarda Beneše.
Sousedí s areály průmyslové výroby – svářečská škola, energetika, a dále
s pozemkem, na kterém je postaven Penny market.
Z hlediska inž.sítí :
Na pozemku se nacházejí sítě Plzeňské teplárenské, Telefoniky, ČEZ, Správy
veřejného statku MP, přípojky vodovodu.
V komunikaci Ed. Beneše jsou stávající řady kanalizace, vodovod, plynovod,
elektro, telefon, veř.osvětlení.
1.2 Členění stavby – vymezení ucelených částí stavby a jednotlivých
stavebních a inženýrských objektů a provozních souborů.
Stavba je rozdělena do následujících částí:
1. zařízení staveniště
2. zemní práce
3. hrubá spodní stavba
4. hrubá vrchní stavba – montáž ocelobetonových a ocelových konstrukcí
5. vnitřní nenosné stěny, podlahy a podhledy
6. výplně otvorů
7. TZB, podlahy a podhledy
8. vnitřní a vnější fasádní systémy
9. obklady a dlažby
10. osazování zařizovacích předmětů a dokončovací práce
11. parkovací plochy a komunikace
12. vnější úpravy okolí
1.3 Předpokládané úpravy staveniště
Staveniště bude oploceno přenosným plotem o výšce 2 m. Pro účely dopravy
budou na staveništi vybudovány zpevněné štěrkopískové komunikace šířky 4,5 m.
Dále budou zřízeny uzamykatelné sklady materiálu a nářadí, zpevněné plochy pro
skladování materiálu a deponie zeminy. Na staveništi budou osazeny buňky pro
stavbyvedoucího či mistra a sociální zázemí stavby v podobě modulových buněk.
Staveniště bude odvodněno přirozeně po vyspádovaném terénu do retenční
nádrže, která je napojena do dešťové kanalizace. Pro zajištění plynulého odtoku vody
je nutné zajistit minimální sklon terénu 3 – 3,5%.
Pro potřeby ukládání a likvidace odpadů vzniklých v průběhu výstavby bude na
staveništi zřízena zpevněná plocha ze štěrkopísku, na které budou umístěny
kontejnery na sběr odpadů.
1.4 Oplocení
Staveniště bude oploceno přenosným plotem o výšce 2 m. Na staveniště bude
zřízena vjezdová brána pro účely vjezdu vozidel stavby.
45
1.5 Deponie a mezideponie
Deponie zeminy bude umístěna na staveništi na některém z pozemků č.
8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18 k. ú. Plzeň město a pozemků č.
859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce.
1.5 Příjezdy a přístupy na staveniště
Staveniště číslo pozemku 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18
k. ú. Plzeň město a č. pozemku 859/5, 859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce je v zastavěném
území města Plzně, ve správním obvodu Plzeň 1. Vjezd do areálu je z ulice Edvarda
Beneše pomocí stávajícího vjezdu. Na staveniště bude zřízena vjezdová brána pro
účely vjezdu vozidel stavby.
2. VÝZNAMNÉ SÍTĚ TECHNICKÉ INFRASTRUKTURY
2.1 Kanalizace
V rámci zřizování zařízení staveniště bude vybudována přípojka kanalizace,
která bude do kolaudace stavby sloužit pro odvod splaškových vod ze staveniště. Po
ukončení stavby bude přípojka kanalizace přehlášena na investora.
2.2 Vodovod
Voda pro účel stavby bude odebírána ze staveništní přípojky vody nebo bude
využito stávající přípojky v objektu bývalé administrativní budovy výtopny.
2.3 Plynovod
Neřeší se
2.4 Elektrická energie
Elektrická energie bude pro účel výstavby odebírána ze staveništní přípojky
el.energie nebo bude využito stávající přípojky v objektu bývalé administrativní budovy
výtopny.
2.5 Telefon
Pro potřeby výstavby bude využita mobilní telefonní linka.
3. NAPOJENÍ STAVENIŠTĚ NA ZDROJE VODY, ELEKTŘINY, ODVODNĚNÍ
STAVENIŠTĚ
3.1 Zdroj vody
V rámci zřizování zařízení staveniště budou vybudovány přípojky vodovodu na
městský vodovodní řad a městskou splaškovou kanalizaci, které budou do kolaudace
stavby sloužit pro zásobování staveniště vodou a odvod splaškových vod ze
staveniště. Nebo bude využito stávající přípojky v objektu bývalé administrativní
budovy výtopny.
46
3.2 Zdroj elektřiny
Elektrická energie bude pro účel výstavby odebírána ze staveništní přípojky
el.energie nebo bude využito stávající přípojky v objektu bývalé administrativní budovy
výtopny.
3.3 Odvodnění staveniště
Staveniště bude odvodněno přirozeně po vyspádovaném terénu do retenční
nádrže, která je napojena do dešťové kanalizace. Pro zajištění plynulého odtoku vody
je nutné zajistit minimální sklon terénu 3 – 3,5%.
4. ÚPRAVY Z HLEDISKA BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ TŘETÍCH
OSOB, VČETNĚ NUTNÝCH ÚPRAV PRO OSOBY S OMEZENOU
SCHOPNOSTÍ POHYBU A ORIENTACE
4.1 Bezpečnost a ochrana zdraví třetích osob
Při realizaci stavby se předpokládá přístup třetích osob do objektu jen ve velmi
omezeném rozsahu. Bude se jednat zejména o zástupce stavebníka konajícího dohled
nad prováděnými pracemi a dále o projektanta konajícího autorský dozor.
Předpokládat lze rovněž provedení státního stavebního dohledu. Pro tyto případy
budou na staveništi připraveny ochranné pomůcky (přilby) a pracovníci konající
kontrolu stavby budou používat obuv odpovídající z hlediska bezpečnosti a ochrany
zdraví realizovaným pracím.
4.2 Úpravy pro osoby se sníženou schopností pohybu a orientace
Při provádění stavby se nepředpokládá pohyb osob výše uvedené kategorie po
staveništi.
5. USPOŘÁDÁNÍ A BEZPEČNOST STAVENIŠTĚ Z HLEDISKA OCHRANY
VEŘEJNÝCH ZÁJMŮ
Dojde-li při postupu podle zákona č. 183/2006 Sb. nebo v souvislosti s tím k
nepředvídaným nálezům kulturně cenných předmětů, detailů stavby nebo chráněných
částí přírody a nebo k archeologickým nálezům, je stavebník povinen neprodleně
oznámit nález stavebnímu úřadu a orgánu státní památkové péče nebo orgánu
ochrany přírody a zároveň učinit opatření nezbytná k tomu, aby nález nebyl poškozen
nebo zničen, a práce v místě nálezu přerušit. Tuto povinnost může stavebník přenést
smlouvou na stavebního podnikatele nebo na osobu zabezpečující přípravu stavby či
provádějící jiné práce podle tohoto zákona. Stavební úřad v dohodě s příslušným
dotčeným orgánem stanoví podmínky k zabezpečení zájmů státní památkové péče a
ochrany přírody a krajiny, popřípadě rozhodne o přerušení prací. Hrozí-li nebezpečí z
prodlení a nepostačují podmínky stanovené stavebním úřadem podle odstavce 1,
může orgán státní památkové péče nebo orgán ochrany přírody do 5 pracovních dnů
od oznámení nálezu stanovit opatření k ochraně nálezu a rozhodnout o přerušení
prací. V takovém případě může stavebník v pracích pokračovat až na základě
písemného souhlasu orgánu, který rozhodl o přerušení prací. Kopie rozhodnutí a
souhlasu se zasílá příslušnému stavebnímu úřadu.
47
6. ŘEŠENÍ ZAŘÍZENÍ STAVENIŠTĚ VČETNĚ VYUŽITÍ NOVÝCH A
STÁVAJÍCÍCH OBJEKTŮ
6.1 Nové objekty zařízení staveniště
Pro sociální zázemí stavby budou použity modulové sociální buňky. Jedná se o
šatnu pro dělníky, sprchu, sociální zařízení - WC, zázemí pro stavbyvedoucího či
mistra. Buňky budou osazeny na zhutněnou vrstvu štěrku a budou připojeny na
potřebné inženýrské sítě.
6.2 Šatny
Pro potřeby zařízení staveniště bude osazena modulová buňka sloužící jako
šatna pro dělníky.
6.3 WC
Pro potřeby sociálního zázemí staveniště bude osazena modulová buňka.
6.4 Sprchy
Pro potřeby sociálního zázemí staveniště bude osazena modulová buňka.
6.5 Stravování
Stravování pracovníků dodavatele stavby bude řešeno mimo objekt staveniště.
7. POPIS STAVEB ZAŘÍZENÍ STAVENIŠTĚ VYŽADUJÍCÍCH OHLÁŠENÍ
Projekt nepředpokládá budování staveb zařízení staveniště vyžadujících
ohlášení.
8. STANOVENÍ PODMÍNEK PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY Z HLEDISKA
BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ, PLÁN BEZPEČNOSTI A OCHRANY
ZDRAVÍ PŘI PRÁCI NA STAVENIŠTI PODLE ZÁKONA O ZAJIŠTĚNÍ
DALŠÍCH PODMÍNEK BEZPEČNOSTI A OCHRANY ZDRAVÍ PŘI PRÁCI
8.1 Základní povinnosti dodavatele stavebních prací
8.1.1 Dodavatel stavebních prací je povinen vést evidenci pracovníků od jejich
nástupu do práce až po opuštění pracoviště.
8.1.2 Dodavatel stavebních prací je povinen vybavit všechny osoby, které
vstupují na staveniště (pracoviště) osobními ochrannými pracovními prostředky
odpovídajícími ohrožení, které pro tyto osoby z provádění stavebních prací
vyplývá.
8.2 Povinnosti při odevzdání staveniště (pracoviště)
8.2.1 Vzájemné vztahy, závazky a povinnosti v oblasti bezpečnosti práce musí
být mezi účastníky výstavby dohodnuty předem a musí být obsaženy v zápise o
odevzdání staveniště (pracoviště), pokud nejsou zakotveny v hospodářské
smlouvě. Shodně se postupuje při souběhu stavebních prací s pracemi za
48
provozu.
8.2.2 Dodavatel stavebních prací je povinen seznámit ostatní dodavatele s
požadavky bezpečnosti práce obsaženými v projektu stavby a v dodavatelské
dokumentaci.
8.2.3 Při stavebních pracích za provozu je provozovatel povinen seznámit
pracovníky dodavatele se zásadami bezpečného chování na daném pracovišti a
s možnými místy a zdroji ohrožení. Obdobně je povinen dodavatel stavebních
prací seznámit určené pracovníky provozovatele s riziky stavební činnosti.
8.3 Přerušení stavebních prací
8.3.1. Pracovník, který zpozoruje nebezpečí, které by mohlo ohrozit zdraví nebo
životy osob nebo způsobit provozní nehodu (havárii) nebo poruchu technického
zařízení, případně příznaky takového nebezpečí, je povinen, pokud nemůže
nebezpečí odstranit sám, přerušit práci a oznámit to ihned odpovědnému
pracovníkovi a podle možnosti upozornit všechny osoby, které by mohly být tímto
nebezpečím ohroženy. Obdobně pracovník postupuje při podezření, že je na
pracovišti osoba pod vlivem alkoholu nebo jiných omamných látek.
8.3.2 Práce musí být přerušeny při ohrožení pracovníků, stavby (její části) nebo
okolí vlivem zhoršených povětrnostních podmínek, nevyhovujícího technického
stavu konstrukce, stroje nebo zařízení, vlivem přírodních živlů, případně jiných
nepředvídatelných okolností. Důvody k přerušení práce posoudí a o přerušení
práce rozhodne odpovědný pracovník dodavatele stavebních prací. Práce mohou
být také přerušeny za podmínek stanovených zvláštními předpisy.
8.3.3 Při přerušení práce je nutno provést nezbytná opatření k ochraně zdraví a
majetku a musí být o tom vyhotoven zápis.
8.4 Povinnosti dodavatelů stavebních prací
8.4.1 Dodavatel stavebních prací je povinen pracovníky, kteří stavební práce
projektují, řídí, provádějí a kontrolují, vyškolit z předpisů k zajištění bezpečnosti
práce a technických zařízení, popřípadě prakticky zaučit, a to v rozsahu
potřebném pro výkon jejich práce a ověřovat jejich znalosti nejméně jednou za tři
roky, pokud zvláštní předpisy 2) nebo tato vyhláška nestanoví jinak.
8.4.2 Dodavatelé stavebních prací jsou povinni zajišťovat školení, popřípadě
zaučení pracovníků a ověřování jejich znalostí z předpisů uvedených v odstavci 1
nejméně jedenkrát za 12 měsíců, pokud provádějí nebo řídí stavební práce
a) ve výškách nad 1,5 m, kdy pracovníci nemohou
pracovat z pevných a bezpečných pracovních
podlah,
b) na pohyblivých pracovních plošinách,
c) na žebřících ve výšce větší než 5 m,
d) pomocí horolezecké (speleologické) techniky,
e) ve výškách při montáži a demontáži
pomocných konstrukcí.
8.4.3 Školení, zaučení a ověřování znalostí pracovníků, kteří provádějí nebo řídí
práce uvedené v odstavci 2 písm. d) mohou vykonávat jen instruktoři horolezecké
(speleologické) techniky a práce uvedené v odstavci 2 písm. e) jen instruktoři
lešenářské techniky.
8.4.4 Stavební práce, k jejichž provádění je požadována odborná způsobilost,
mohou dodavatelé stavebních prací a jejich pracovníci vykonávat jen po jejím
získání.
8.4.5 Dodavatelé stavebních prací nesmí pověřit pracovníky prováděním
stavebních prací, pokud nesplňují podmínky odborné a zdravotní způsobilosti.
8.4.6 Dodavatelé stavebních prací jsou povinni vést evidenci o školení, zaučení,
49
zkouškách, odborné a zdravotní způsobilosti pracovníků.
8.4.7 Dodavatelé stavebních prací jsou povinni vybavit pracovníky vhodným
nářadím a ostatními pomůckami potřebnými k bezpečnému výkonu práce,
potřebnými osobními ochrannými pracovními prostředky, jakož i dokumentací,
návody a pravidly v rozsahu potřebném pro výkon jejich práce.
8.4.8 Dodavatelé stavebních prací jsou povinni vybavit pracovníky pověřené
řízením a kontrolou nad prováděním stavebních prací též právními a ostatními
předpisy k zajištění bezpečnosti práce v rozsahu potřebném pro výkon jejich
práce.
8.5 Staveniště (pracoviště)
8.5.1 Staveniště v zastavěném území obce nebo organizace musí být souvisle
oploceno do výšky nejméně 1,8 m, aby byla zajištěna ochrana stavby, zařízení a
osob. Při vymezení staveniště se musí přihlížet k dosavadním přilehlým
prostorám a komunikacím s cílem tyto komunikace, prostory a celkový provoz co
nejméně narušit. Náhradní chodníky a komunikace nutno řádně vyznačit a
osvětlit.
8.5.2 U liniových staveb nebo u stavenišť (pracovišť) na kterých se provádějí
krátkodobé práce postačí ohrazení dvoutyčovým zábradlím ve výši 1,1 m. Toto
ohrazení může být nahrazeno podle §19 odst. 1.
8.5.3 U prací podle odstavce 2 prováděných na veřejných komunikacích, kde z
provozních nebo technologických důvodů nelze ohrazení provést, musí být
zajištěna bezpečnost provozu a osob jiným způsobem, např. řízením provozu
nebo střežením.
8.5.4 Staveniště (pracoviště) kde se pracuje pouze z lešení, bednění, pracovních
plošin nebo s osobním zajištěním proti pádu z výšky musí být vymezeno nebo
zajištěno podle §52.
8.5.5 Ohrazení nebo oplocení zasahující do veřejných komunikací musí být v noci
a za snížené viditelnosti osvětleno výstražným červeným světlem v čele překážky
a dále podél komunikace ve vzdálenosti minimálně každých 50 m.
8.5.6 Staveniště mimo zastavěné území musí být oploceno nebo ohrazeno jen v
případě, že sousedí s veřejnou komunikací ve vzdálenosti do 30 m.
8.5.7 Staveniště mimo zastavěné území, kde se nepředpokládá veřejný přístup
(pole apod.) se nemusí ohradit nebo oplotit, je-li s uživateli pozemku dohodnuto,
jakým způsobem bude provedeno po obvodu staveniště upozornění na
nebezpečí. Možné zdroje ohrožení života a zdraví osob (otvory, jámy, nestabilní
konstrukce a stavební díly, stroje) je povinen dodavatel stavebních prací zajistit
tak, aby takové ohrožení bylo vyloučeno.
8.5.8 Veškeré vstupy na staveniště, montážní prostory a přístupové cesty, které k
nim vedou, musí být označeny bezpečnostními značkami a tabulkami se
zákazem vstupu na staveniště nepovolaným osobám. Oplocení staveniště musí
mít uzamykatelné vstupy a výstupy mimo stavenišť (pracovišť) podle odstavců 2,
4, 6 a 7.
8.5.9 Na staveništích (pracovištích) kde pracují i zahraniční pracovníci, musí být
pro výstražná nebo nařizující bezpečnostní sdělení použito vhodného symbolu.
8.5.10 Po celou dobu výstavby musí být účinným způsobem udržován bezpečný
stav pracovních ploch i přístupových komunikací na staveništi (pracovišti).
8.5.11 Při stavebních pracích za snížené viditelnosti se musí zajistit dostatečné
osvětlení.
8.6 Vnitrostaveništní komunikace
8.6.1 Před zahájením staveništní dopravy a při každé její podstatné změně musí
být provedena kontrola komunikací, průjezdných profilů, provozních podmínek a
50
provedena úprava nevyhovujících komunikací.
8.6.2 Je zakázána jízda vozidla pod podjezdem nebo jinou pevnou překážkou,
pokud výška vozidla včetně nákladu není nižší podjezdu nebo překážky nejméně
o 0,3 m. Podjezdy, které mají světlou výšku nižší než 4,3 m, musí být označeny
jako na veřejných komunikacích.
8.6.3. Minimální šířka komunikace pro pěší na staveništi musí být 0,75 m, při
obousměrném provozu 1,5 m. Komunikace s větším sklonem než 1 : 3 musí mít
alespoň na jedné straně jednotyčové zábradlí o výšce 1,1 m.
8.6.4. Podchodné výšky musí být minimálně 2,1 m, ve výjimečném případě lze
tuto výšku snížit na 1,8 m, přičemž je nutno provést potřebná bezpečnostní
opatření např. vyznačením nebo nátěrem.
8.6.5 Překážky na komunikacích ovlivňující bezpečný průjezd, jakož i zákaz
vjezdu a konec cesty, musí být označeny příslušnými bezpečnostními značkami a
tabulkami.
8.6.6 Všechny překážky na komunikacích vyšší než 0,1 m, kudy přecházejí osoby
nebo slouží dopravě, musí být opatřeny přechody a přejezdy o odpovídající
únosnosti.
8.6.7 Na komunikacích, kde hrozí zvýšené nebezpečí pádu osob, vyjetí nebo sjetí
vozidel nebo mechanizačních prostředků, musí být provedeno bezpečnostní
opatření (ohrazení, svodidla apod.). Obdobně se musí postupovat u konců cest a
zakázaných vjezdů.
8.7 Zajištění otvorů a jam
8.7.1 Všechny otvory a jámy na staveništích (pracovištích) nebo komunikacích,
kde hrozí nebezpečí pádu osob, musí být zakryty nebo ohrazeny.
8.7.2 Zakrytí souvislým poklopem musí být provedeno tak, aby ho nebylo možno
při běžném provozu odstranit nebo poškodit. Poklop musí mít únosnost
odpovídající předpokládanému provozu.
8.7.3 Nezakrývají se pouze ty otvory a jámy, v nichž se pracuje. Zdržují-li se v
bezprostřední blízkosti další pracovníci, musí být otvory a jámy ohrazeny nebo
střeženy.
8.7.4 Jámy na vápno a podobné látky, které by mohly poškodit zdraví pracovníků
při pádu do nich, musí být vždy ohrazeny pevným dvoutyčovým zábradlím
vysokým 1,1 m i v případě, když jsou mimo pracovní prostor.
8.8 Skladování
8.8.1 Při skladování materiálu musí být zajištěn jeho bezpečný přísun a odběr v
souladu s postupem stavebních prací.
8.8.2 Zařízení skládek a opěrné konstrukce musí být řešeny tak, aby umožňovaly
skladování, odebírání nebo doplňování dílců a prvků v souladu s požadavky
výrobce, bez nebezpečí poškození.
8.8.3 Skládky, skladiště a jednotlivá místa k uskladnění materiálu nesmějí být
umísťovány v prostorách trvale ohrožovaných dopravou břemen, prací ve výšce,
na komunikacích, kde by bránily provozu motorových a jiných vozidel, popřípadě
používání komunikací chodci, pokud není v projektu stavby stanoveno jinak.
Umístění skládek a skladišť v ochranných pásmech musí být řešeno podle
zvláštních předpisů.
8.8.4 Skladovací prostor musí mít výšku odpovídající způsobu skladování a
použité mechanizaci. Prostor, kde se pracovníci pohybují a pracují, musí mít
výšku nejméně 2,1 m.
8.8.5 Skladovací plochy musí být urovnány, odvodněny, zpevněny a označeny
bezpečnostními tabulkami zakazujícími vstup nepovolaným osobám.
8.8.6 Rozmístění skladovaných materiálů a šířka a únosnost komunikací musí
51
odpovídat používané mechanizaci.
8.8.7 Pracovníci, kteří pracují v prostorách skladů, musí být seznámeni s
rozdělením skladovacích prostorů pro jednotlivé druhy materiálu a s podmínkami
bezpečného provozu.
8.8.8 Skladovaný materiál musí být uložen tak, aby byla po celou dobu
skladování zajištěna jeho stabilita a nedošlo k jeho znehodnocení. Podložkami,
zarážkami, opěrami, stojany, klíny a provázáním musí být zajišťovány všechny
prvky, které by se mohly převrátit, sklopit, posunout, kutálet apod.
8.8.9 Konstrukční prvky, které na sebe při skladování těsně doléhají a nemají
části, které by umožnily bezpečné uchopení (oka, držadla apod.), musí být vždy
uloženy na podkladech. Jako podkladů je zakázáno používat kulatiny nebo
vrstvené podklady.
8.8.10 Dílce lze skladovat jen podle podmínek stanovených výrobní dokumentací
nebo v takové poloze, ve které budou zabudovány.
8.8.11 Dílce manipulací snadno poškoditelné a dílce pro letmou montáž se
odebírají přímo z dopravních prostředků. Zřizování meziskládek je dovoleno v
technologicky zdůvodněných případech, přičemž uskladněné dílce, jejichž
statické vlastnosti mohou být sníženy povětrnostními vlivy, musí být před jejich
účinky vhodně chráněny.
8.8.12 Místa určená pro odběr dílců z dopravních prostředků musí mít rovný a
dostatečně únosný povrch a jejich spojení s příjezdovými komunikacemi musí
zajišťovat bezpečné nájezdy a sjezdy.
8.8.13 Sypký materiál může být ukládán plně mechanizovaným způsobem do
jakékoliv výšky, za předpokladu, že i odběr bude proveden mechanizovaným
způsobem. Při odebírání materiálu musí být zamezeno vytváření převisů. Vytvoříli se stěna, musí být odběr upraven tak, aby výška stěny nepřesáhla 9/10
dovoleného dosahu nakládacího stroje.
8.8.14 Při ručním ukládání a odebírání může být sypký materiál navršen pouze
do výšky 2 m. Musí-li být sypký materiál odebírán ručně nebo mechanickou
lopatou z hromad vyšších než 2 m, musí být místo odběru upraveno tak, aby
nevznikaly převisy a výška stěny nepřesáhla 1,5 m.
8.8.15 Na skládce sypkých materiálů se spodním odebíráním se pracovníci
nesmí zdržovat v nebezpečné blízkosti místa odběru.
8.8.16 Sypké materiály v pytlích se mohou ručně skladovat do výšky 1,5 m, při
mechanizovaném skladování do výšky 3 m. Okraje hromad musí být zajištěny
pomocným zařízením (opěry, stěny apod.) nebo musí být pytle uloženy v
bezpečném sklonu a vazbě, při které nemůže dojít k jejich sesunu.
8.8.17 Tekutý materiál uskladněný v uzavřených nádobách musí být uložen tak,
aby plnící (vyprazdňovací) otvor byl vždy nahoře. Otevřené nádrže musí být
zajištěny proti pádu osob do nich. Sudy, barely a podobné nádoby se skladují
nastojato jen v jedné vrstvě. Naležato se mohou skladovat ve více vrstvách za
předpokladu, že jednotlivé vrstvy budou vzájemně stabilizovány proklady,
popřípadě budou uloženy v konstrukci zajišťující jejich stabilitu.
8.8.18 Kusový materiál pravidelných tvarů musí být skladován ručně jen do výšky
2 m při zajištění jeho stability (provázáním apod.). Kusový materiál
nepravidelných tvarů (lomový kámen, nepravidelné tvarovky apod.) smí být v
pevné hranici rovnán ručně jen do výšky 1,5 m.
8.8.19 Tabulové sklo musí být skladováno nastojato v rámech s měkkými
podložkami.
8.8.20 Křehký materiál (umyvadla, záchodové mísy apod.) lze ručně skladovat
pouze v jedné vrstvě nebo do výšky 1,5 m v nosných rámech.
8.8.21 Kyseliny a jiné nebezpečné látky musí být skladovány v obalech s
označením druhu látky. Bezpečný způsob skladování určí dodavatel stavebních
prací podle druhu obalu.
8.8.22 Oblé předměty (plechovky apod.) při zajištění stability se mohou ručně na
52
sebe ukládat do výšky 2 m. Roury, trubky a kulatina musí být zajištěny proti
rozvalení.
8.8.23 Prvky a dílce pravidelných tvarů při ukládání nebo odebírání
mechanizačními prostředky možno skladovat až do výšky 4 m, pokud výrobce
nebo zvláštní předpis nestanoví jinak a jsou-li v místě skladovací plochy dodrženy
požadavky na dostatečnou únosnost podloží, bezpečnou manipulaci a
dostatečnou světlou výšku.
8.8.24 Sklady hořlavých materiálů nesmí být umísťovány blíže než 60 m od místa
nasávání vzduchu do podzemní stavby nebo důlního díla.
8.8.25 Upínání a odepínání dílců se musí provádět ze země nebo z bezpečných
plošin nebo podlah tak, aby nebyly upínány nebo odepínány ve větší pracovní
výšce než 1,5 m. Upínání a odepínání dílců za použití žebříků musí být podrobně
stanoveno dodavatelem stavebních prací v technologických nebo pracovních
postupech.
8.8.26 Poškozené, popřípadě kazové dílce a materiál musí být výrazně označeny
a uloženy zvlášť. Dodavatel stavebních prací určí způsob jejich skladování a
manipulace.
8.8.27 Vyložený materiál nebo materiál připravovaný k naložení podél kolejí musí
být uložen a zajištěn tak, aby byl zachován průjezdný profil a volný schůdný
prostor podél kolejí.
8.23 Zednické práce
8.23.1 Zařízení pro výrobu, zpracování a dopravu malt musí být umístěna tak,
aby při provozu neohrožovala obsluhu ani pracovníky provádějící další pracovní
činnosti.
8.23.2 V případě použití chemických přísad do malt musí být při práci dodržena
bezpečnostní opatření stanovená výrobcem.
8.23.3 Při strojním čerpání malt musí být zabezpečeno účinné dorozumívání mezi
pracovníkem v místě nanášení (ukládání) a obsluhou čerpadla.
8.23.4 Pracovníci musí při činnostech, kdy hrozí nebezpečí ohrožení odstříknutím
vápenné malty nebo mléka, používat určené osobní ochranné pracovní
prostředky. Hašení vápna v sudech, v úzkých a hlubokých nádobách je
zakázáno.
8.23.5 Materiál pro zdění musí být uložen tak, aby pro práci zůstal volný pracovní
prostor nejméně 0,6 m široký.
8.23.6 Zděné konstrukce musí být provedeny podle zvláštních předpisů.
8.23.7 Při zdění pod úrovní terénu musí být stěny výkopů zabezpečeny proti
sesutí. Zabezpečovací konstrukce lze odstraňovat souběžně s postupem
vyzdívky, pokud není ohrožena pevnost a stabilita zdiva.
8.23.8 U izolačních zdí, opěrných zdí a podobných konstrukcí se nesmí
zasypávat nebo přihrnovat materiál z vnější strany zdí do té doby, než zdivo
vykazuje dostatečnou pevnost.
8.23.9 Pokud se k dopravě materiálu použijí pomocné skluzové žlaby, musí se
umístit a zabezpečit tak, aby doprava materiálu neohrožovala pracovníky a okolí.
8.23.10 Zdění musí být prováděno tak, aby nemohlo dojít ke ztrátě stability zdiva
nebo jeho porušení.
8.23.11. Zdění komínů, pilířů, sloupů a jiných konstrukcí se musí provádět podle
technologického postupu po částech tak, aby nebyla ohrožena nosnost a stabilita
spodní části zdiva.
8.23.12 Při zakončení, stykování, křížení zdí, při vyzdívání rohů a pilířů musí být
vrstvy zdících materiálů převázány. Příčky musí být vždy do zdiva zakotveny.
8.23.13 Kontrola svislosti zdiva a vázání rohů nesmí být prováděna přímo z
vyzdívané stěny.
8.23.14 Provádět drážky nebo otvory v pilířích a tenkostěnných příčkách lze jen
53
za předpokladu, že nebude narušena stabilita konstrukcí nebo zdiva.
8.23.15 Osazování konstrukcí, předmětů a technologických zařízení musí být z
hlediska stability zdiva řešeno v projektu stavby s výjimkou předmětů o malé
hmotnosti, které stabilitu zdiva nemohou narušit. Osazené předměty musí být tak
připevněné nebo ukotvené, aby se nemohly uvolnit nebo posunout.
8.23.16 Pohybovat se nebo dopravovat materiál po stropech z tenkostěnných
materiálů se smí až po provedení opatření, které znemožní jejich poškození nebo
propadnutí pracovníků.
8.23.17 Po osazených prefabrikovaných vodorovných nosných konstrukcích se
lze pohybovat až tehdy, když jsou zabezpečeny proti uvolnění a sesunutí.
8.23.18 Kameny uložené ve zdivu je možno opracovávat až po dosažení
požadované pevnosti zdiva.
8.27 Stroje a zařízení
8.27.1 Používat lze jen stroje a strojní zařízení (dále jen "stroje"), které svou
konstrukcí, provedením a technickým stavem odpovídají předpisům k zajištění
bezpečnosti práce a technických zařízení.
8.27.2 Stroje lze používat pouze k účelům, pro které jsou technicky způsobilé v
souladu s podmínkami stanovenými výrobcem a technickými normami.
8.27.3 Dodavatel stavebních prací je povinen vydat pokyny pro obsluhu a údržbu
stroje, které obsahují požadavky pro zajištění bezpečnosti práce a provozu.
Pokyny pro obsluhu a údržbu musí podle druhu stroje obsahovat, povinnosti
obsluhy před zahájením provozu stroje ve směně, povinnosti obsluhy při provozu
stroje, rozsah, lhůty a způsob provádění údržby včetně revizí, způsob zajištění
stroje při jeho provozu, přemisťování, odstavování z provozu a opravách a proti
nežádoucímu uvedení do chodu, způsob dorozumívání a dávání návěští,
umístění a zajištění stroje po ukončení provozu, zakázané úkony a činnosti,
způsob a rozsah záznamu o provozu a údržbě stroje.
8.27.4 Pokyny pro obsluhu a údržbu stroje se nemusí vydávat, pokud požadavky
uvedené v odstavci 3 jsou stanoveny v technických normách nebo v návodu
výrobce k obsluze a údržbě. Návod výrobce k obsluze a údržbě musí být v
českém nebo slovenském jazyce.
8.27.5 Pokyny pro obsluhu a údržbu stroje nebo návod k obsluze a provozní
deník musí být umístěny na určeném místě, aby byly obsluze kdykoliv k dispozici.
8.27.6 Stroje může samostatně obsluhovat pouze pracovník, který má pro tuto
činnost způsobilost. Obsluha stroje musí být nejméně jednou za 24 měsíců
školena a přezkoušena z předpisů k zajištění bezpečnosti práce. Má-li stroj
charakter vyhrazeného technického zařízení, musí obsluha splňovat i požadavky
stanovené k jeho obsluze. Stroj obsluhuje jeden pracovník, pokud výrobce v
technických podmínkách nebo v návodu na obsluhu stroje nestanoví jinak.
Vyžaduje-li to bezpečnost práce, dodavatel stavebních prací určí vícečlennou
obsluhu. Obsluhuje-li stroj více než jeden pracovník, musí být určen odpovědný
pracovník. Samostatně obsluhovat stroje mohou jen pracovníci duševně a
tělesně způsobilí, starší 18 let, pokud pro obsluhu stroje není stanovena vyšší
věková hranice, kteří jsou pověřeni výrobcem strojů, kteří montují, ověřují,
zkoušejí a předvádějí stroje, případně zaučují obsluhu, přičemž musí být
seznámeni s předpisy k zajištění bezpečnosti práce platnými na pracovišti, nebo
určeni dodavatelem stavebních prací k obsluze (údržbě), prokazatelně zaškoleni
a zacvičeni, případně podle zvláštních předpisů mající odbornou způsobilost k
obsluze nebo řízení (topičský, jeřábnický, řidičský průkaz apod.). Obsluha se
musí plně věnovat ovládání stroje tak, aby nedošlo k ohrožení bezpečnosti osob,
stroje a konstrukcí. Obsluha je povinna seznámit se před zahájením provozu se
záznamy a provozními odchylkami zjištěnými v průběhu předchozí pracovní
směny.
54
8.27.7 Zjistí-li obsluha závadu nebo poškození, které by mohlo ohrozit
bezpečnost práce a provozu, a které není schopna sama odstranit, nesmí stroj
uvést do provozu a musí závadu ohlásit odpovědnému pracovníkovi. Zjistí-li
takovou závadu během provozu, musí stroj ihned zastavit a bezpečně zajistit proti
nežádoucímu spuštění. Během provozu musí obsluha sledovat chod stroje a
zjištěné závady zaznamenat do provozního deníku a tam, kde je to předepsáno,
zaznamenávat i další určené údaje. Obsluha před zahájením práce musí podle
návodu výrobce prohlédnout stroj a příslušenství a překontrolovat, zda jsou
ovládací, sdělovací a bezpečnostní zařízení funkčně činná.
8.27.8 Stroje musí být před uvedením do provozu mimo jiné vybaveny provozními
doklady a označeny evidenčním číslem a názvem provozovatele stroje,
bezpečnostními sděleními, bezpečnostními nátěry, značkami, tabulkami a
ochranným zařízením v místech, kde může dojít k ohrožení pracovníků; u
obslužných plošin strojů, popřípadě výrobního zařízení, musí být obsluha
chráněna proti pádu od výšky 0,5 m; ovladače strojů musí být zajištěny proti
náhodnému spuštění.
8.27.9 Odpovědný pracovník musí před nasazením stroje seznámit obsluhu s
místními provozními a pracovními podmínkami, které ovlivňují bezpečnost práce.
8.27.10 Při provozu stroje musí být zajištěna jeho stabilita v průběhu všech
pracovních operací. Je-li stroj vybaven opěrami, táhly nebo závěsy, musí být
během provozu nastaveny v souladu s návodem výrobce v pracovní poloze a
zajištěny proti zaboření, posunutí nebo uvolnění.
8.27.11 Po výstražném znamení smí obsluha uvést stroj do chodu až tehdy, když
všichni pracovníci opustili ohrožený prostor. U nepřehledných pracovišť je možné
uvedení do provozu až po uplynutí doby nezbytně nutné k opuštění ohroženého
prostoru.
8.27.12 Při práci stroje za provozu na veřejných komunikacích musí dodavatel
stavebních prací zajistit stálý dozor určeným pracovníkem. Tento pracovník je
zejména povinen vydávat pokyny k zajištění bezpečnosti práce.
8.27.13 Vibrační válce a pěchy musí být používány jen takovým způsobem a na
takových pracovištích, kde nehrozí nebezpečné přenášení vibrací a způsobení
škod na blízkých objektech, výkopech apod.
8.27.14 Stroje musí být při přerušení nebo ukončení provozu zajištěny tak, aby
nemohly být zdrojem ohrožení nebo neoprávněného užití.
8.29 Práce související se stavební činností
8.29.1 Jeden pracovník smí ručně přenášet, nakládat nebo vykládat jenom
břemena do 50 kg hmotnosti, pokud zvláštní předpisy nestanoví hodnotu nižší.
Je-li hmotnost břemene větší než 50 kg provede ruční manipulaci pracovní četa s
příslušným počtem pracovníků. Je-li hmotnost břemene větší než by odpovídalo
celkovému počtu pracovníků čety, a u břemen nevhodných rozměrů nebo tvarů je
nutno při manipulaci s nimi použít mechanizačních prostředků. Tyto práce musí
provádět četa pro tento účel vyškolená. Jestliže manipulaci provádí četa, která
není pro tuto práci trvale určena, musí řídit manipulaci odpovědný pracovník.
Odpovědný pracovník, který řídí manipulaci, je zejména povinen poučit členy
pracovní čety o pracovním postupu a o použití osobních ochranných pracovních
prostředků a mechanizačních prostředků podle druhu a způsobu manipulace,
upozornit na nebezpečné úkony nebo místa při manipulaci, dbát na správný a
bezpečný provoz mechanizačních prostředků používaných při manipulaci a na
správné používání vázacích prostředků. Ruční manipulace se provádí vždy s
použitím pracovních pomůcek. Pracovní pomůcky (sochory, lyžiny, můstky,
vrátky, navijáky apod.) musí být náležitě dimenzovány a v dobrém stavu,
zakotveny proti sklouznutí nebo překlopení. Lyžiny nesmějí mít větší sklon než
30° od vodorovné roviny. Nosníky lyžin musí být upevněny na dopravním
55
prostředku pomocí háků nebo jiného upevňovacího zařízení. Pracovníkům, kteří
se nepodílejí na manipulaci, je zakázáno zdržovat se na pracovišti, kde se
manipulace provádí.
9. PODMÍNKY PRO OCHRANU ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ PŘI VÝSTAVBĚ
Ochranu životního prostředí (někdy označovanou jako environment) lze v daných
souvislostech vyložit jako vztah mezi stavbou v průběhu výstavby i užívání a vnějším
(přírodním) prostředím, tj. působením výstavby a provozované stavby na přírodní okolí
(např. emisemi či odpady), ale také působením přírody v průběhu výstavby i užívání
(provozování) stavby (např. mrazy, vichřicemi či přívalovými dešti).
V oblasti ochrany životního prostředí je při realizaci stavby stavebník povinen
postupovat s maximální šetrností k životnímu prostředí a dodržovat příslušné zákonné
předpisy:
zákon č. 17/1992 Sb., o životním prostředí (obecně);
zákon č. 86/2002 Sb., o ochraně ovzduší, zejména z hlediska § 31 Označování
obalů a výrobků s regulovanými látkami a další povinnosti;
zákon č. 114/1992 Sb., o ochraně přírody a krajiny, zejména § 7 a § 8 o ochraně
a kácení dřevin;
nařízení vlády č. 9/2002 Sb., kterým se stanoví technické požadavky na výrobky
z hlediska emise hluku, (např. u stavebních strojů);
Je nutné minimalizovat dopady vyplývající z provádění prací na staveništi, při
likvidaci odpadu postupovat v souladu se zákonem č. 185/2001 Sb., o odpadech,
zejména vést evidenci o nakládání s odpady podle § 39; tato evidence je součástí
dokumentace předkládané ke kolaudačnímu řízení, speciální pozornost věnovat
vzniku nebezpečného odpadu (všechny materiály, které obsahují složky uvedené v
příloze 5 zákona) a dalším jmenovitým typům odpadů jako jsou oleje, maziva, baterie,
azbest apod.
Při realizaci stavebních prací je dodavatel stavby povinen zajistit, aby nedošlo
k ohrožení životního prostředí, zejména k znečištění odpadních vod ze stavby,
negativnímu ovlivňování okolí stavby hlukem a prachem. Pokud bude nutné realizovat
práce mimo obvyklou pracovní dobu, tj. 7 - 22 hodin, je toto omezit jen na nezbytně
nutnou dobu, která je dána technologickými postupy provádění stavebních prací. Za
nakládání s odpady v průběhu stavby je zodpovědný stavebník, pokud ve smluvních
podmínkách dodávky stavby není uvedeno jinak. Podrobně je nakládání s odpady
popsáno v souhrnné technické zprávě
10. ORIENTAČNÍ LHŮTY VÝSTAVBY A PŘEHLED ROZHODUJÍCÍCH
TERMÍNŮ
10.1
10.2
10.3
10.4
Předání staveniště do 15 dnů od nabytí právní moci rozhodnutí
povolující stavbu – předpoklad
Zahájení stavby
4/2013
Dokončení stavby 12/2015
Kolaudace
2/2016
V Plzni 31.1.2013
Bc. Jan Kaiser
56
Výtisk č.:
Počet stran:
F – DOKUMENTACE STAVBY
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
57
OBSAH:
F.1 - Architektonické a stavebně technické řešení
F.1.0. – Technická zpráva
F.1.1. – Základy
F.1.2. – Půdorys 1.NP
F.1.5. – Půdorys střechy
F.1.6. – Řez A-A
F.1.7. – Řez B-B
F.1.8. – Pohledy – východní a západní
F.1.9. – Pohledy – severní a jižní
F.1.10. – Pohledy barevné – východní a západní
F.1.11. – Pohledy barevné – severní a jižní
F.2 - Stavebně konstrukční část
F.2.0. – Technická zpráva - konstrukční
F.2.1. – Půdorys kotvení
F.2.2. – Detail kotvení sloupu
F.2.3. – Půdorys ocelobetonového stropu nad 1.NP
F.2.4. – Dolní výztuž ocelobetonového stropu nad 1.NP
F.2.5. – Horní výztuž ocelobetonového stropu nad 1.NP
F.2.6. – Půdorys ocelobetonového stropu nad 2.NP
F.2.7. – Dolní výztuž ocelobetonového stropu nad 2.NP
F.2.8. – Horní výztuž ocelobetonového stropu nad 2.NP
F.2.9. – Detail stropnice HEB 220
F.2.10. – Detail stropnice IPE 220
F.2.11. – Detail stropnice – průvlaku HEB 260
F.2.12. – Kladečský výkres stropu nad 1.NP
F.2.13. – Kladečský výkres stropu nad 2.NP
F.2.14. – Půdorys ocelové střechy nad 3.NP
F.2.15. – Detail vazničky IPE 240
F.2.16. – Střešní konzola
F.2.17. – Rám v ose 2, 3, 6
F.2.18. – Rám v ose 4, 5
F.2.19. – Rám mezi osami 1–2 a 6–7
viz. příloha diplomové práce
58
2. Posouzení vybraných prvků metodou SBRA pomocí programu
Anthill
Historie metody Monte Carlo:
Metoda Monte Carlo byla formulována již ve 40. letech 20. století. Jejím
zakladatelem byl Stanislaw Marcin Ulam a John von Neumann, kteří pracovali
na zkoumání chování neutronů při průchodu různými materiály. Při měření
získaly velké množství dat, které nebylo možno teoreticky zpracovat. Proto se
zaměřili na vývoj metody pro stanovení hodnot veličin vzniklých při náhodném
jevu. Inspirací pro tuto metodu se jim stala ruleta, od ní plyne i název metody
Monte Carlo.
2.1 Úvod
Příklad je řešen plně-pravděpodobnostní metodou SBRA pomocí
programu Anthill. Jedná se o výpočet únosnosti, stanovení napětí a
procentuálního využití vybraných prvků ocelobetonové konstrukce objektu.
Výpočet je rozdělen do tří částí, první část se zabývá výpočtem ocelobetonové
stropnice (průvlaku) průřezu HEB 260 – S235. Druhá část výpočtu se zabývá
rovněž ocelobetonovou stropnicí, ale průřezu HEB 220 – S235. A poslední třetí
část se věnuje posudku ocelobetonového sloupu nosného rámu objektu.
2.2 Ocelobetonová stropnice HEB 260 – S235
2.2.1 Zadání a předpoklady výpočtu
Jedná se o výpočet únosnosti, stanovení napětí a procentuálního využití
ocelobetonové stropnice (průvlaku) průřezu HEB 260 – S235. Ocelobetonová
stropnice vznikne spřažením ocelového válcovaného nosníku HEB 260 z oceli
S235 se železobetonovou deskou tl. 100 mm z betonu C 20/25 vybetonované
na trapézovém plechu TR 50/250/1,0 v negativní poloze opět z oceli S235.
Spřažení zajišťují spřahující trny Ø22 mm, dl. 115 mm, fu = 310MPa.
Stropnice je připojena k rámu kloubově tj. pomocí šroubového přípoje 2 x
M20 8.8 se styčníkovými plechy 2 x P10 – S235. Pro výpočtový model byl tedy
použit prostý nosník složeného ocelobetonového průřezu (viz. obr. 1), zatížený
kombinací stálých a střednědobých zatížení. Charakteristické hodnoty
jednotlivých spojitých zatížení (reakcí) působících na stropnici (viz. tab. 5) byly
vypočteny pomocí softwaru Scipio B-2D 2003 při uvažování spojité stropní
desky v podélném směru. Veškeré hodnoty zatížení vstupující do výpočtu byly
stanoveny dle platné normy ČSN EN 1991 [2].
Vyšetřovaná únosnost prutu odpovídá referenční úrovni dosažení meze
kluzu oceli v nejvíce namáhaných vláknech průřezu tj. vyčerpání pružné oblasti.
Stanovená referenční hodnota pravděpodobnosti poruchy byla pro výpočet
uvažována Pf = 0,000072.
Pro potřeby simulace bylo zadáno 1 000 000 kroků.
59
Obr. 1: Schéma průřezu
Tab. 5: Charakteristické hodnoty zatížení stropnice dle ČSN EN 1991 [2]
Druh zatížení
Označení ve
výpočtu
Hodnota zatížení
[kN/m]
Gk1
9,412
Gk2
9,690
Gk3
Qk
Tk
0,930
6,036
16,298
Stálé – vlastní hmotnost stropní
konstrukce
Stálé – vlastní hmotnost stěny
nad stropnicí
Stálé – vlastní hmotnost HEB 260
Užitné zatížení - provozem
Užitné zatížení - technologiemi
2.2.2 Řešení
Příklad je řešen metodou SBRA promocí programu Anthill, který je
založen na principu metody Monte Carlo. Vstupní histogramy (viz. tab. 6) jsou
rovněž vygenerovány v tomto programu.
2.2.3 Posouzení metodou SBRA
2.2.3.1 vstupní data
Tab. 6: Vstupní a proměnné hodnoty výpočtu
Proměnná
Symbol
Název
Nominální
hodnota
Jednotka
Rozptyl - variabilita
Rozdělení
Histogram
Rozsah
Průřezové charakteristiky
A
Av
l
x
beff
Plocha průřezu HEB
260 – S235
Smyková plocha
průřezu HEB 260 –
S235
Rozpětí stropnice
Tlačená výška bet.
části průřezu
Efektivní spolupůsobící
šířka betonové desky
m
2
0,01184
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
2
0,003759
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
6,300
m
0,100
m
1,575
Konstantní
Avar
60
Area - M
<0,95 - 1,05>
Ea
Ecm
Iya
Modul pružnosti oceli v
tahu
Střední hodnota
modulu pružnosti
betonu C 20/25
Kvadratický moment
setrvačnosti HEB 260
Gpa
210
Evar
Area - M
<0,95 - 1,05>
Gpa
30
Evar
Area – M
<0,95 – 1,05>
0,0001492
Ivar
Area – M
<0,95 – 1,05>
m
4
Materiálové charakteristiky
fyvar
fck
Mez kluzu oceli S235
Charakteristická
pevnost betonu v tlaku
C 20/25
6
fyvar
t235fy01
<200 - 435>
6
fck
C20_25
<28,6 – 40,6>
Pa
10
Pa
10
Zatížení
Gk1
Gk2
Gk3
Qk
Tk
Stálé – vlastní
hmotnost stropní
konstrukce
hmotnost stěny nad
stropnicí
hmotnost HEB 260
Užitné zatížení provozem
Užitné zatížení technologiemi
kN/m
viz tab. 5
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 5
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 5
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 5
Qvar
Long1
<0,0 - 1,0>
kN/m
viz tab. 5
Qvar
Long1
<0,0 - 1,0>
2.2.3.2 posouzení při namáhání smykovou (posouvající) silou
Výsledky získané simulací programem Anthill:
Pro potřeby simulace bylo zadáno 1 000 000 kroků. Vypočtená smyková
únosnost ocelového válcovaného nosníku Vplrd a její výsledný histogram je na
obr. 2. Výsledné využití průřezu a jeho histogram je na obr. 3. Stanovená
hodnota smykového využití průřezu programem Anthill je při uvažované
pravděpodobnosti poruchy Pf = 0,000072 rovna hodnotě 37,69%. Tato hodnota
využití průřezu je nižší jak 50% - to znamená (dle ČSN EN 1993 [4]), že při
dalším výpočtu není nutné provádět výpočet redukce momentové únosnosti
průřezu vlivem smyku.
Obr. 2: Smyková únosnost průřezu Vplrd [kN]
61
Obr. 3: Využití průřezu ve smyku [%]
2.2.3.3 posouzení v ohybu při uvažování plasticity
Vypočtené výsledné využití složeného průřezu v dolních vláknech (tj.
v ocelové části průřezu) při namáhání ohybovým momentem a jeho histogram
je na obr. 4. Stanovená hodnota využití složeného průřezu v dolních vláknech
ocelovéhé části průřezu programem Anthill je při pravděpodobnosti poruchy Pf
= 0,000072 rovna hodnotě 47,62%.
Zároveň bylo výpočtem stanoveno výsledné využití složeného průřezu
v horních vláknech (tj. v betonové desce) při namáhání ohybovým momentem.
Jeho histogram je na obr. 5. Stanovená hodnota využití složeného průřezu
v horních vláknech betonové části průřezu programem Anthill je při
pravděpodobnosti poruchy Pf = 0,000072 rovna hodnotě 62,34%.
Obr. 4: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%]
62
Obr. 5: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%]
2.2.3.4 posouzení v ohybu při uvažování elasticity
= 0,000072 rovna hodnotě 67,89%.
Na obr. 8 je vidět stanovený průběh napětí ve složeném průřezu
ocelobetonového nosníku stropnice při uvažování elastického (pružného)
chování materiálu. Z obrázku je dobře patrná změna průběhu napětí v místě
přechodu ocelové části nosníku v betonovou část nosníku.
Obr. 6: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%]
63
Obr. 7: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%]
Obr. 8: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového nosníku stropnice
při uvažování elasticity [MPa]
64
2.2.3.5 posouzení spřažení
Stanovený počet trnů při uvažování plného spřažení ocelové a betonové
části složeného ocelobetonového nosníku stropnice a jeho histogram je na obr.
9. Stanovený počet spřahujících trnů programem Anthill je při pravděpodobnosti
poruchy Pf = 0,000072 roven hodnotě 36 kusů.
Obr. 9: Počet trnů při uvažování plného spřažení [ks]
2.2.4 Závěr – porovnání výsledků získaných metodou SBRA a ručním
výpočtem dle ČSN EN 1994 [5] pro stropnici HEB 260 – S235
Zhodnocení výsledků získaných při výpočtu metodou SBRA a ručním
výpočtem dle ČSN EN 1994 [5] je provedeno v tab. 7. Z následujícího je vidět,
že při posouzení navrženého složeného ocelobetonového průřezu pomocí
metody SBRA dochází ke značným úsporám materiálu. To je způsobeno
především pravděpodobnostním přístupem k navrhování konstrukcí a
zohledněním různých vlivů působících na konstrukci při provádění i při jejím
užívání, dále zohledněním proměnných fyzikálních a geometrických vlastností
materiálů a konstrukcí a působících zatížení.
Pozn.: veškeré vstupní rovnice, proměnné a histogramy, výstupní hodnoty, výpočtové
algoritmy, stanovené hodnoty únosností atd. nejsou v textu z důvodu své rozsáhlosti a
složitosti presentovány, ale jsou ke spuštění v programu Anthill na přiloženém CD této
diplomové práce.
Tab. 7: Porovnání získaných výsledků využití pro stropnici HEB 260 – S235
Uvažovaný stav
Plasticita
Elasticita
Spřažení
Způsob
namáhání
Smyk
Ohyb - beton
Ohyb - ocel
Ohyb - beton
Ohyb - ocel
Počet trnů [ks]
Využitelnost získaná:
Výpočet
SBRA
ČSN EN [5]
41,0%
37,69%
70,4%
62,34%
51,9%
47,62%
55,3%
49,43%
74,0%
67,89%
39 – 45 ks
36 ks
65
Procentuální
rozdíl
3,31%
8,06%
4,28%
5,87%
6,11%
3 – 9 ks
2.3 Ocelobetonová stropnice HEB 220 – S235
ocelobetonové stropnice průřezu HEB 220 – S235. Ocelobetonová stropnice
vznikne spřažením ocelového válcovaného nosníku HEB 220 z oceli S235 se
železobetonovou deskou tl. 100 mm z betonu C 20/25 vybetonované na
trapézovém plechu TR 50/250/1,0 v negativní poloze opět z oceli S235.
Spřažení zajišťují spřahující trny Ø22 mm, dl. 115 mm, fu = 310MPa.
Stropnice je připojena k rámu kloubově tj. pomocí šroubového přípoje 2 x
M20 8.8 s úhelníky 2 x L100/100/10,0 – S235. Pro výpočtový model byl tedy
použit prostý nosník složeného ocelobetonového průřezu (viz. obr. 10), zatížený
kombinací stálých a střednědobých zatížení. Charakteristické hodnoty
jednotlivých spojitých zatížení (reakcí) působících na stropnici (viz. tab. 8) byly
vypočteny pomocí softwaru Scipio B-2D 2003 při uvažování spojité stropní
desky v podélném směru. Veškeré hodnoty zatížení vstupující do výpočtu byly
Vyšetřovaná únosnost prutu odpovídá referenční úrovni dosažení meze
Tab. 8: Charakteristické hodnoty zatížení stropnice dle ČSN EN 1991 [2]
Druh zatížení
Označení ve výpočtu
Hodnota zatížení
[kN/m]
Gk1
11,052
Gk2
0,000
Gk3
Qk
Tk
0,715
6,169
16,656
Stálé – vlastní hmotnost stropní
konstrukce
Stálé – vlastní hmotnost stěny
nad stropnicí
Stálé – vlastní hmotnost HEB 220
Užitné zatížení - provozem
Užitné zatížení - technologiemi
66
2.3.2 Řešení
Proměnná
Symbol
Nominální
hodnota
Jednotka
Název
Rozdělení
Histogram
Rozsah
A
Av
l
x
beff
Ea
Ecm
Iya
Plocha průřezu HEB
220 – S235
Smyková plocha
průřezu HEB 220 –
S235
Rozpětí stropnice
Tlačená výška bet.
části průřezu
Efektivní spolupůsobící
šířka betonové desky
Modul pružnosti oceli v
tahu
Střední hodnota
modulu pružnosti
betonu C 20/25
Kvadratický moment
setrvačnosti HEB 220
m
2
0,009104
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
2
0,00279
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
6,300
m
0,100
m
1,575
Gpa
Gpa
m
4
Konstantní
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
210
Evar
Area - M
<0,95 - 1,05>
30
Evar
Area – M
<0,95 – 1,05>
0,0000809
Ivar
Area – M
<0,95 – 1,05>
fyvar
fck
Charakteristická
C 20/25
6
fyvar
t235fy01
<200 - 435>
6
fck
C20_25
<28,6 – 40,6>
Pa
10
Pa
10
Zatížení
Gk1
Gk2
Gk3
Qk
Tk
hmotnost stropní
konstrukce
hmotnost stěny nad
stropnicí
hmotnost HEB 220
kN/m
viz tab. 8
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 8
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 8
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
kN/m
viz tab. 8
Qvar
Long1
<0,0 - 1,0>
kN/m
viz tab. 8
Qvar
Long1
<0,0 - 1,0>
67
2.3.3.2 posouzení při namáhání smykovou (posouvající) silou
Pro potřeby simulace bylo zadáno 1 000 000 kroků. Vypočtená smyková
únosnost ocelového válcovaného nosníku Vplrd a její výsledný histogram je na
obr. 11. Výsledné využití průřezu a jeho histogram je na obr. 12. Stanovená
hodnota smykového využití průřezu programem Anthill je při uvažované
pravděpodobnosti poruchy Pf = 0,000072 rovna hodnotě 42,19%. Tato hodnota
využití průřezu je nižší jak 50% - to znamená (dle ČSN EN 1993 [4]), že při
dalším výpočtu není nutné provádět výpočet redukce momentové únosnosti
průřezu vlivem smyku.
Obr. 11: Smyková únosnost průřezu Vplrd [kN]
Obr. 12: Využití průřezu ve smyku [%]
68
2.3.3.3 posouzení v ohybu při uvažování plasticity
= 0,000072 rovna hodnotě 56,39%.
Obr. 13: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%]
2
Obr. 14: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování plasticity [%]
69
2.3.3.4 posouzení v ohybu při uvažování elasticity
= 0,000072 rovna hodnotě 78,39%.
Na obr. 17 je vidět stanovený průběh napětí ve složeném průřezu
ocelobetonového nosníku stropnice při uvažování elastického (pružného)
chování materiálu. Z obrázku je dobře patrná změna průběhu napětí v místě
přechodu ocelové části nosníku v betonovou část nosníku.
Obr. 15: Využití průřezu v dolních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%]
Obr. 16: Využití průřezu v horních vláknech v ohybu při uvažování elasticity [%]
70
Obr. 17: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového nosníku stropnice
při uvažování elasticity [MPa]
2.3.3.5 posouzení spřažení
Stanovený počet trnů při uvažování plného spřažení ocelové a betonové
části složeného ocelobetonového nosníku stropnice a jeho histogram je na obr.
18. Stanovený počet spřahujících trnů programem Anthill je při
pravděpodobnosti poruchy Pf = 0,000072 roven hodnotě 27 kusů.
Obr. 18: Počet trnů při uvažování plného spřažení [ks]
71
výpočtem dle ČSN EN 1994 [5]
že při posouzení navrženého složeného ocelobetonového průřezu pomocí
metody SBRA dochází ke značným úsporám materiálu. To je způsobeno
především pravděpodobnostním přístupem k navrhování konstrukcí a
zohledněním různých vlivů působících na konstrukci při provádění i při jejím
užívání, dále zohledněním proměnných fyzikálních a geometrických vlastností
materiálů a konstrukcí a působících zatížení.
diplomové práce.
Tab. 10: Porovnání získaných výsledků využití pro stropnici HEB 220 – S235
Uvažovaný stav
Plasticita
Elasticita
Spřažení
Způsob
namáhání
Smyk
Ohyb - beton
Ohyb - ocel
Ohyb - beton
Ohyb - ocel
Počet trnů [ks]
Výpočet
SBRA
ČSN EN [5]
46,3%
42,19%
64,5%
56,87%
61,9%
56,39%
59,6%
52,29%
85,8%
78,39%
30 –34 ks
27 ks
Procentuální
rozdíl
4,11%
7,63%
5,51%
7,31%
7,41%
3 - 7 ks
2.4 Ocelobetonový sloup TRO 273/10,0 – S235
ocelobetonového sloupu kruhového průřezu. Ocelobetonový sloup vznikne
vylitím ocelové válcované trubky TRO 273/10,0 z oceli S235 betonem C 25/30 –
XC1, XC0 (viz. obr. 19).
Výpočet se zabývá dolním sloupem ocelobetonového patrového rámu, kde
ve spodní části je sloup tuze vetknutý do základu a v hlavě sloupu je
monoliticky připojený (přivařený) k průvlakům a sloupu vyššího patra (viz. obr.
20). Pro výpočtový model byl použit rámový výsek sloupů s průvlaky
s klasifikací rámu s posuvnými styčníky. Veškeré výpočty tuhostí jednotlivých
prvků rámového výseku a vzpěrné délky sloupu byly provedeny v ruční části
výpočtu, která je součástí přílohy této diplomové práce. Sloup je zatížený
kombinací stálých, střednědobých a krátkodobých zatížení. Charakteristické
hodnoty jednotlivých zatížení (normálových, posouvajících sil a ohybových
momentů) působících na sloup (viz. tab. 11) byly vypočteny pomocí softwaru
Scipio B-2D 2003. Veškeré hodnoty zatížení vstupující do výpočtu byly
Vyšetřovaná únosnost sloupu odpovídá referenční úrovni dosažení meze
72
Obr. 20: Geometrické schéma ocelobetonového sloupu
73
Tab. 11: Charakteristické hodnoty zatížení sloupu dle ČSN EN 1991 [2]
Druh zatížení
Stálé – vlastní hmotnost
Klimatické zatížení větrem
Klimatické zatížení sněhem
Ohybový
moment
v patě
sloupu M1
-6,068kNm
Ohybový
moment
v hlavě
sloupu M2
12,569kNm
Normálová
síla N
Posouvající
síla V
-457,075kN
5,257kN
-4,957kNm
10,269kNm
-373,420kN
4,295kN
-7,541kNm
15,619kNm
-567,993kN
6,533kN
-0,153kNm
1,877kNm
-11,517kN
0,132kN
-0,906kNm
0,317kNm
-68,246kN
0,785kN
2.4.2 Řešení
Proměnná
Symbol
Nominální
hodnota
Jednotka
Název
Rozdělení
Histogram
Rozsah
Aa
Ac
Lcr
nid
Ic
Ia
Plocha průřezu TRO
273/10,0
Průřezová plocha
betonové výplně sloupu
Vzpěrná délka sloupu
Interakční součinitel
Kvadratický moment
setrvačnosti betonové
výplně sloupu
Kvadratický moment
setrvačnosti TRO
273/10,0
m
2
0,008262
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
2
0,05027255
Avar
Area - M
<0,95 - 1,05>
m
-
3,900
0,56
Konstantní
Konstantní
m
4
0,00020112
Ivar
Area – M
<0,95 – 1,05>
m
4
0,00007154
Ivar
Area – M
<0,95 – 1,05>
fyk
fck
Charakteristická
C 25/30
6
fyk
t235fy01
<200 - 435>
6
fck
C25_30
<30,2 – 47,5>
viz tab. 11
Gvar
Dead1
<0,818 - 1,0>
viz tab. 11
Qvar
Long1
<0,0 - 1,0>
Pa
10
Pa
10
Zatížení
Gki
Qki
hmotnost
kN/m
kN
kN/m
kN
74
Tki
Wki
Ski
kN/m
kN
kN/m
kN
kN/m
kN
viz tab. 11
Tvar
Long1
<0,0 - 1,0>
viz tab. 11
Wvar
Wind1
<-1,0 - 1,0>
viz tab. 11
Svar
Snow1
<0,0 - 1,0>
2.4.3.2 posouzení při kombinaci zatížení ohyb/tlak
Vypočtené výsledné využití ocelobetonového sloupu při namáhání
ohybovým momentem a jeho histogram je na obr. 21. Stanovená hodnota
využití průřezu sloupu programem Anthill je při pravděpodobnosti poruchy Pf =
0,000072 rovna hodnotě 51,81%.
Zároveň bylo výpočtem stanoveno výsledné využití ocelobetonového
sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou. Jeho histogram je na obr. 22.
Stanovená hodnota využití průřezu sloupu programem Anthill je při
Na obr. 23 je dále vidět stanovený průběh napětí ve složeném průřezu
ocelobetonového sloupu při působení tlakové normálové síly. A na obr. 24 je
zobrazen stanovený průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového
sloupu při působení ohybového momentu.
Obr. 21: Využití průřezu sloupu při namáhání ohybovým momentem [%]
75
Obr. 22: Využití průřezu sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou [%]
Obr. 23: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového sloupu při
namáhání tlakovou normálovou silou [MPa]
76
Obr. 24: Průběh napětí ve složeném průřezu ocelobetonového sloupu při
namáhání ohybovým momentem [MPa]
2.4.3.3 posouzení při kombinaci zatížení ohyb/tlak – zkrácená
vzpěrná délka sloupu
Pro potřeby snížení namáhání a spotřeby materiálu byl původní výpočet
sloupu viz. výše přepočten při uvažování ocelobetonových průřezů průvlaků
rámu. Zahrnutím spolupůsobící šířky betonové desky s ocelovým průvlakem
HEB 360 – S355 do výpočtu tuhostí došlo ke zvýšení tuhostí jednotlivých
průvlaků a tím k následnému zkrácení vzpěrné délky sloupu o 5%. Popsaný
výpočet byl proveden v ruční části výpočtu, která je součástí přílohy této
diplomové práce.
Vypočtené výsledky se liší v porovnání s předchozím výpočtem přibližně o
0,62%. Z toho vyplývá, že zanedbání spolupůsobící betonové šířky průvlaku je
pro daný případ možné, protože se tím vzhledem k jiným idealizacím
výpočtového modelu dopouštíme poměrně malé zanedbatelné chyby.
Vypočtené výsledné využití ocelobetonového sloupu při namáhání
ohybovým momentem a jeho histogram je na obr. 25. Stanovená hodnota
využití průřezu sloupu programem Anthill je při pravděpodobnosti poruchy Pf =
0,000072 rovna hodnotě 51,71%.
77
Zároveň bylo výpočtem stanoveno výsledné využití ocelobetonového
sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou. Jeho histogram je na obr. 26.
Stanovená hodnota využití průřezu sloupu programem Anthill je při
Obr. 25: Využití průřezu sloupu při namáhání ohybovým momentem pro
zkrácenou vzpěrnou délku sloupu [%]
Obr. 26: Využití průřezu sloupu při namáhání tlakovou normálovou silou pro
zkrácenou vzpěrnou délku sloupu [%]
výpočtem dle ČSN EN 1994 [5]
že při posouzení navrženého ocelobetonového průřezu sloupu pomocí metody
SBRA dochází ke značným úsporám materiálu. To je způsobeno především
pravděpodobnostním přístupem k navrhování konstrukcí a zohledněním
různých vlivů působících na konstrukci při provádění i při jejím užívání, dále
zohledněním proměnných fyzikálních a geometrických vlastností materiálů a
konstrukcí a působících zatížení.
78
diplomové práce.
Tab. 13: Porovnání získaných výsledků využití pro ocelobetonový sloup
Způsob
namáhání
Ohyb
Tlak
Ohyb – zkrácená
vzpěrná délka
Tlak – zkrácená
vzpěrná délka
Výpočet
SBRA
ČSN EN [5]
53,0%
51,81%
75,2%
70,76%
Procentuální
rozdíl
1,19%
4,44%
53,0%
51,71%
1,29%
75,2%
70,14%
5,06%
79
3. Závěr
Předkládaná práce se zabývá návrhem, vytvořením projektu a statickým
posouzením ocelové a ocelobetonové kostrukce Datového centra – Plzeň.
Práce se zaměřuje na konstrukční část ocelové a ocelobetonové nosné
konstrukce s vyhodnocením statického posudku dle ČSN EN1993 [4], ČSN
EN1994 [5] a pravděpodobnostní metodou SBRA. Cílem této práce bylo
navrhnou ocelovou a ocelobetonovou konstrukci objektu a vytvořit její prováděcí
výkresovou dokumentaci. Provést statický výpočet ocelové a ocelobetonové
konstrukce a posouzení únosnosti navržených prvků konstrukce dle platných
norem ČSN EN. Pro porovnání přístupu k navrhování konstrukcí provést
posouzení vybraných prvku konstrukce plněpravděpodobnostní metodou SBRA
(Simulation - based reliability assessment) pomocí programu Anthill.
Práce je řazena a koncipována dle vyhlášky 499/2006 Sb., která udává
požadavky na rozsah a obsah projektové dokumentace. První oddíl práce je
písemný, skládající se z jednotlivých technických zpráv. V těchto zprávách je
proveden podrobný popis objektu, jeho technického řešení a využívání, popis
konstrukce
a
použitých
materiálů.
Závěr
prvního
oddílu
se
věnuje
pravděpodobnostnímu přístupu k navrhování konstrukcí a je zde provedeno
posouzení vybraných prvků konstrukce plněpravděpodobnostní metodou
SBRA. Druhý oddíl práce (přílohy) je výkresová část neboli dokumentace
stavby. Ta je rozdělena do dvou částí. První část s architektonickým a stavebně
technickým řešením s technickou zprávou a náležitými výkresy. A druhá část
stavebně konstrukční opět s technickou zprávou, která se zabývá statickým
výpočtem ocelové a ocelobetonové konstrukce objektu. Tato zpráva je
doplněna o skladby konstrukcí, o výpis ocelových prvků celého objektu včetně
jejich rozpočtu, o stanovení zatížení na stavbu jak stálých, tak proměnných a
klimatických zatížení a o ruční statický výpočet konstrukce.
Statický výpočet konstrukce dle platných ČSN EN [1,2] byl proveden ve 2D
pomocí softwaru Scipio B-2D 2003. Pro potřeby této práce byly pro výpočet a
dimenzování vybrány ocelový/ocelobetonový patrový rám konstrukce objektu,
ocelobetonový strop a ocelová střecha.
Veškeré zatížení působící na konstrukci objektu bylo stanoveno dle
platných ČSN EN [2]. Jedná se především o stanovení stálých zatížení a
80
proměnných zatížení jak užitných, tak i klimatických (zatížení větrem a
sněhem). Kombinace zatěžovacích stavů byla provedena dle ČSN EN 1990 [1]
pomocí rovnice 6.10 a.
Po provedení výpočtu namáhání konstrukce byla následně posouzena
únosnost jednotlivých vybraných prvků konstrukce a to jak výpočtem dle ČSN
EN [3,4,5] tak i plněpravděpodobnostním výpočtem dle metody SBRA
(Simulation - based reliability assessment).
Pro ilustraci a pro porovnání přístupu k navrhování konstrukcí je závěr
písemné
části
věnován
posouzení
vybraných
prvků
konstrukce
plněpravděpodobnostní metodou SBRA pomocí programu Anthill. Výpočet je
rozdělen do tří částí, první část se zabývá výpočtem ocelobetonové stropnice
(průvlaku) průřezu HEB 260 – S235. Druhá část výpočtu se zabývá rovněž
ocelobetonovou stropnicí, ale průřezu HEB 220 – S235. A poslední třetí část se
věnuje posudku ocelobetonového sloupu nosného rámu objektu.
Po provedení výpočtů programem Anthill byla stanovena hodnota
výsledného využití jednotlivých prvků v rozmezí o 1,2 – 8,0% nižší než
výpočtem
dle
ČSN
EN
[3,4,5].
Z tohoto
plyne,
že
při
použití
plněpravděpodobnostní metody při návrhu konstrukce dochází k úspoře
materiálu. Tedy po přepočtení celé konstrukce plněpravděpodobnostní metodou
SBRA by došlo k celkové úspoře materiálu, která by se pozitivně projevila do
výsledné ceny stavebního díla.
Tab. 14: Porovnání návrhu dle ČSN EN [5] a plněpravděpodobnostní metody
SBRA pro celou ocelovou konstrukci objektu
Způsob
výpočtu
Celková spotřeba
oceli [kg]
ČSN EN [5]
232 933,41
230 138,21 (1,2%)
214 298,74 (8,0%)
222 218,47 (4,6%)
10 714,94 (4,6%)
SBRA
Celkový rozdíl
81
Celkové náklady na
ocelovou konstrukci
(včetně DPH 21%) [kč]
23 721 198,23 436 544,- (1,2%)
21 823 502,- (8,0%)
22 630 023,- (4,6%)
806 521,- (4,6%)
Literatura
[1]
ČSN EN 1990 – Zásady navrhování stavebních konstrukcí
[2]
ČSN EN 1991 – Zatížení stavebních konstrukcí
[3]
ČSN EN 1992 – Navrhování betonových konstrukcí
[4]
ČSN EN 1993 – Navrhování ocelových konstrukcí
[5]
ČSN EN 1994 – Navrhování spřažených ocelobetonových
konstrukcí
[6]
Marek P., Brozzetti J., Guštar M., Tikalsky P.: Probabilistic
Assessment of Structures. Praha, 2003.
[7]
Faltus F.: Ocelové konstrukce pozemního stavitelství. Praha,
1960.
[8]
Neufert P., Neff L.: Dobrý projekt - správná stavba. Bratislava,
2005.
[9]
kol. autorů: Konstrukce pozemních staveb. Praha, 1968.
[10]
Neuman D., Weinbrenner U., Hestermann U., Rogen L.:
Stavební konstrukce I. Bratislava, 2005.
[11]
Neuman D., Weinbrenner U., Hestermann U., Rogen L.:
Stavební konstrukce II. Bratislava, 2006.
[12]
Časopis KONSTRUKCE: odborný časopis pro stavebnictví a
strojírenství.
[13]
Sborník referátů SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ: Rozvoj a
aplikace pravděpodobnostní metody SBRA sloužící k navrhování a
posuzování stavebních a strojních konstrukcí. Praha, 2011, 2012.
[14]
Studnička J: Ocelobetonové spřažené konstrukce. Praha, 2009.
82
Výtisk č.: 1
Počet stran: 12
F.1.0. - TECHNICKÁ ZPRÁVA
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
DOKUMENTACE PRO POVOLENÍ STAVBY
01/2013
Bc. Jan Kaiser
83
Zatížení stavební konstrukce
Zatížení bylo určeno v souladu se stávající normou ČSN EN 1991 – Zatížení
stavebních konstrukcí při respektování klimatických podmínek daného stavebního
objektu.
Vlivy
Bez udání investora s tím , že investor předloží doklad o ustálené hladině spodní
vody a stupni radonu. V daném pozemku/ lokalitě je proveden IGP.
Provedené posudky a průzkumy
- IGP - geologie pro založení stavby
- Ustálená hladina podzemní vody
- Radon
Příprava území a zemní práce
stavby.
Základy
Základové konstrukce
84
µst = 1,8 - 2,0%.
Uzemnění
celého objektu.
Radonové opatření a hydroizolace proti zemní vlhkosti
Izolace proti zemní vlhkosti
Izolace proti zemní vlhkosti bude provedena na podkladní železobetonové desce.
V místech, zásypů a na obvodovou konstrukci se stykem se zeminou, je třeba provést
vytažení izolace nad úroveň terénu min. 300 mm. Navrženo je použití modifikovaných
asfaltových pásů se skleněnou vložkou 2 x GLASTEK 40 SPECIAL, podklad bude
důkladně vyrovnán a napenetrován (1 - 2 x PN tl. 3 mm), (pasy spojované vařením
s min. přesahem 100 – 150 mm + kontrola těsnosti a přilnavosti k podkladu).
Radonové opatření
Konstrukce svislé
Svislé nosné konstrukce:
Nosné obvodové konstrukce objektu jsou tvořeny stěnami z pálených
voštinových cihelných bloků POROTHERM 40 P+D, P15 na maltu MC M10. Obvodové
stěny jsou zatepleny kontaktním zateplovacím systémem ETICS s tepelnou izolací v tl.
80 mm.
Nosná konstrukce:
85
Příčky a jejich pomocné konstrukce
Konstrukce vodorovné
Vodorovné nosné konstrukce:
M10. Navržená velikost uložení stropních panelů je 100 – 125 mm. Stropní panely
očištěny, řádně navlhčeny vodou a osadí se do nich výztuž 2 ØR10 10 505 (se řádným
zakotvením do věnce) + smyčka R4 10 505 á 200 mm. Poté se provede zálivka
betonem C25/30 s max. velikostí zrna 8 mm a její zhutnění. Při provádění zálivky nutno
dbát na kontrolu polohy výztuže! V případě, že se na podhledu stropní konstrukce
objeví místa vykazující prosakování vody, je třeba před aplikací konečné celoplošné
úpravy provést navrtání dílců v místech os dutin, aby mohla voda z dutin vytéci a
následně tyto otvory zatmelit. Při provádění ukládání stropních panelů, podélných a
86
příčných řezů, výměn atd. dodržet doporučení výrobce stropních panelů v technických
listech výrobků! Pro kloubové ukotvení sloupů ocelové konstrukce 3. N.P. jsou v úrovni
stropu nad 2. N.P. vloženy mezi stropní panely průvlaky HEB 260 – S355 s podélnými
výztuhami z plechu P12 – S355.
vyztužena při spodním líci vázanou výztuží 2 ØR8 10 505/vlnu (tj.8 ØR8 10 505/m´)
v podélném směru a rozdělovací výztuží v příčném směru 5 ØR6 10 505/m´ + příložky,
při horním líci je navrženo KARI síť KY81 - 8/8/100/100. Před provedením betonáže
desky bude provedeno montážní podepření trapézového plechu v polovinách jeho
rozpětí. Tvar betonové desky stropu, osové vzdálenosti stropnic, profily, tvary a
rozměry výztužných prutů viz. výkresová dokumentace.
Podhledy
V místech daných projektovou dokumentací jsou navrženy zavěšené požární
(PO30) podhledy z SDK desek (2x SDK tl. 15 mm) resp. zavěšené podhledy z výplní
tahokov do nosných rámů tl. 20 mm.
Schodiště:
listech výrobků!
ŽB. Věnce- V(i)
po 175 mm.
Prostupy v konstrukcích
Požární prostup je specifikován viz. Požární zpráva a je řešen nátěrem a požární
ucpávkou systém HILTI, PROMAT atd. Prostupy v betonových konstrukcích jsou
řešené jak požárně, tak vodotěsně a to pomocí ocelových přírubových objímek a
protipožárního nátěru ocelových objímek.
87
Ocelové konstrukce zastřešení
konstrukcí je ocelový rám v kombinaci s kloubově (šroubové spoje)
Jako spojovací materiál se použijí šrouby pro ocelové konstrukce M8.8, M10,9
email 120 µm.
Střešní plášť
Podlahy
podkladu).
88
Omítky, obklady, zateplovací fasádní systém
Vnější omítky
Strukturovaná omítka minerální nebo silikátová, akrylátová tl. 1,5 – 2,5 mm se sítí
probarvená dle barevnosti pohledů.
• Omítka tepelně izolační POROTHERM TO na zdivu, tl. 15 mm, hlazená, exteriér
•
Malby a nátěry
•
Exteriér – nátěr akrylový, silikátový , omyvatelný dle barevnosti pohledů
Vnitřní omítky
Na zděných konstrukcích bude omítka hladká POROHETRM UNI, tl. 10 mm
• Omítka POROHETRM UNI na zdivu, tl. 10 mm, hlazená, interiér
•
Malby a nátěry
•
Interiér stěny – omyvatelný nátěr dle projektu interiéru
Zateplovací systém
Je zhotoven na vnější straně obvodových stěn v tl. 80 mm , jedná se o kontaktní
zateplovací systém ETICS, mechanicky kotvený polystyren tl. 80 mm. Kotvy jsou
součástí celého zateplovacího systému, a to 4 – 5 ks/m2 + stěrková lepidla a jednotlivé
vrstvy vnějšího zateplovacího pláště + cementová stěrka tl. 1,5 - 2,5 mm + výztužné
pletivo.
Vnitřní obklady
Pro vnitřní obklady bude použito keramických obkladaček, dlaždic s technickými
parametry viz. popis místností, to se týká protiskluzové a povrchové úpravy, dle výběru
investora do výšky dle popisu místností. Dlažba a obklady jsou provedené do
stěrkových lepidel + systémový hydroizolační stěrkový systém jako celek, a to vždy po
celé ploše a výšce obkladu i dlažby. Tato izolace je v kombinaci se základní
hydroizolací z asfaltových modifikovaných pásů. V místech keramických dlažeb, kde
není řešen obklad stěn, se provede obložení soklu na v = 100 mm.
Výplně otvorů
Vnější hlavní vstupní dveře do budovy budou manuálně ovládané (s madlem pro
tělesně postižené), otvíravé, celoprosklené, hliníkové nebo plastové dle dodávky.
Ostatní vnější vstupní dveře do objektu budou rovněž manuálně ovládané (osazené
panykovým kováním), otvíravé, plné, hliníkové nebo plastové dle dodávky. Veškerá
okna jsou dodávaná jako komplet, a to s vnitřním a vnějším parapetem i se
systémovými doplňky a veškerým kováním. Zasklení izolačním dvojsklem K = 1,1.
Vstupní dveře do technologických prostor budou bezpečnostní (NEXT). Vnitřní
dveře budou plastové nebo celoplastové, kompletní včetně kování, do ocelových
zárubní- čtvercových .
Dveře –plastové
89
• 1100/1970 – jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl., hranatá, kování
• 800/1970 - jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl.,
hranatá, kování
• 700/1970 - jednokřídlé, plné, hladké, plastové, zárubeň pl., hranatá, kování
• vchodové s manuálním ovládáním, 1800/2100 – dvoukřídlé,
hliníkové/plastové, k = 1,1, s odolností PO – viz. Požární zpráva
prosklené,
–
dvoukřídlé,
plné,
–
dvoukřídlé,
plné,
Zámečnické a klempířské konstrukce
a to koutové nebo ½ V nebo V svar. Jako spojovací materiál se použijí šrouby M6.8,
M8.8, M10.9 pro ocelové konstrukce ON 02 1308, matice ČSN 02 1601 a podložky
ON 02 1708. Povrchová úprava konstrukce se provede žárovým pozinkováním a další
úprava je nátěr - povrchová úprava 2 x základní nátěr 80 µm, 1 x vrchní nátěr
syntetický 120 µm, celkem 240 - 280 µm.
Konstrukce tesařské
Jedná se o doplňkové konstrukce a hlavně zařízení interiéru.
Překlady
Dilatační celky
90
POSOUZENÍ VÝSTAVBY DLE VYHL. Č. 398/2009 Sb. PRO IMOBILNÍ
je max. 20 mm
•
•
Zkoušky a zkušební provoz
Zkoušky a zkušební provoz zabezpečí dodavatel stavebních prací dle platných
ČSN a předpisů.
Péče o životní prostředí
Předkládaná projektová dokumentace splňuje všechny požadavky na
zneškodnění nebo omezení rizikových vlivů, které by mohly negativně ovlivnit životní
prostředí dané lokality.
BOZP- Popis zdrojů a možného ohrožení zdraví a bezpečnosti pracovníků
Požadavky k zajištění BP a tech. zařízení při stavebních a demoličních
pracích
Pro zajištění bezpečnosti práce musí mít příslušní pracovníci obsluhující
technická zařízení odpovídající kvalifikaci. Provozovatel musí zajistit odborný výcvik
pracovníků, tech. podmínky a údržbu tech. zařízení. Zároveň je povinen vybavit
pracovníky příslušnými pracovními a ochrannými pomůckami tak, aby byla zajištěna
bezpečnost a ochrana zdraví při práci
Při výstavbě a následném provozu musí být zajištěna bezpečnost práce dle
určujících zákonů, vyhlášek, norem a předpisů (např. z. č. 50/1976 Sb., ve znění
pozdějších předpisů, zákoník práce, vyhl. č. 48/1982 Sb. ČUBP, č. 324/90 Sb ČUBP,
vyhl. č. 495/2001 SB., vyhl. č. 18/1987 Sb., č. 37/1989 Sb. a dalšími předpisy
souvisejícími)
Pro uvedenou akci je nutno učinit minimálně následující opatření:
• při likvidaci jakékoliv části se musí vymezit a zajistit ohrožený prostor (proti vstupu
nepovolaných osob), ve kterém se provádějí příslušné práce, a to pevným
oplocením výšky min. 1,80 m. Ohrazení je nutno za snížené viditelnosti (v noci)
91
osvětlit. Pokud by ohrazení vadilo při demolici, je nutné prostor zajistit jiným
vhodným způsobem.
Vzhledem k charakteru prováděné práce, je třeba:
• Všechny pracovníky zúčastněné výstavby před zahájením prací seznámit s
technologickým postupem.
• Proškolit pracovníky příslušnými předpisy a vyhláškami, které se k dané činnosti
vztahují
• Firma provádějící řezání plamenem předloží na HZS okresu před zahájením této
činnosti plán postupu prací.
• Na pracovišti musí pracovat nejméně dva pracovníci.
• Při řezání plamenem nebo při sváření je nutné nejméně 8 hodin po skončení těchto
prací vykonávat dozor hlídkou určenou organizací.
• Veškeré nářadí, ruční mechanizace a pomůcky musí vyhovovat zásadám
bezpečné práce a příslušným ČSN.
• Všechny práce provádět za použití OOPP
(např. rukavice, svářečská kukla, ochranné brýle, ...).
• Vzniklé výkopy ohradit zábradlím proti zamezení pádu osob.
• Odpovědnost za prováděné práce musí být stanovena na jednoho pracovníka,
který zodpovídá za dodržování technologických předpisů a postupů, za provedené
proškolení, poučení a kontrolu pracovníků při provádění prací. Na pracovišti musí
být k dispozici lékárnička první pomoci a v blízkém okolí možnost použití telefonu.
• Před započetím likvidačních prací provede zodpovědný pracovník společně s
investorem prohlídku stavby.
Povinnosti zaměstnavatele
Zaměstnavatelé jsou v rozsahu své působnosti povinni vytvářet podmínky pro
bezpečnou a zdraví neohrožující práci v souladu s předpisy o bezpečnosti práce,
bezpečnosti technických zařízení a o ochraně zdraví při práci. Zejména jsou povinni:
vyhledávat, posuzovat a hodnotit rizika možného ohrožení bezpečnosti a zdraví
zaměstnanců, informovat o nich zaměstnance a činit opatření k jejich ochraně.
Bezpečnost práce a ochrana zdraví pracujících
Základní požadavky k zajištění bezpečnosti práce jsou dány: Při provádění prací
je nutno dodržovat zásady bezpečnosti práce a ochrany zdraví pracujících, stavební
objekt bude prováděn v souladu s požadavky zákona 309/2006 Sb. na zajištění
podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci , který upravuje v návaznosti na
zákon 262/2006 Sb. další požadavky bezpečnosti a ochrany zdraví při práci podle § 3
Zákoníku práce. Požadavky, kterými se bezpečnost při provádění prací bude řídit,
budou respektovat nařízení vlády 591/2006 Sb. , kterým se provádí některé paragrafy
Zákona 309/2006 Sb.
Zvlášť se upozorňuje na provádění zemních prací. Je povinností investora, aby
zjistil a vyznačil všechny inženýrské sítě a jiné překážky, hlediska směrového a
hloubkového uložení. Vyznačení musí být potvrzeno jejich provozovateli. Výkopy
přiléhající k veřejným komunikacím musí být opatřeny výstražnou dopravní značkou,
za noci výstražným červeným světlem. Výstražná světla mohou být vzdálena od sebe
nejvýše 50 m. Přes výkop hlubší než 0,5 m se musí zřídit bezpečné přechody o min.
šířce 0,75 m. Přechody nad výkopem hlubokým do 1,5 m musí být opatřeny
oboustranným zábradlím o výšce 1,1 m. Pro pracovníky pracující ve výkopech musí být
zřízen bezpečný sestup (výstup), okraje výkopu nesmí být zatěžovány do vzdálenosti
0,5 m od hrany výkopu. Objekty nacházející se v blízkosti výkopu musí být v případě
ohrožení zabezpečeny. Provádět zemní práce v ochranném pásmu elektrických,
plynových a jiných nebezpečných vedeních je možné za předpokladu, že budou
učiněna opatření zabraňující nebezpečnému přiblížení pracovníků či strojů k těmto
vedením. Stěny výkopů musí být zajištěny proti sesutí. Zajištění se provádí pařením od
hloubky větší než 1,3 m v zastavěném území a od hloubky větší než 1,5 m
92
v nezastavěném území. Výkop musí mít min. světlou šířku 0,8 m. Při stavebních
pracích lze používat stroje a zařízení, které svou konstrukcí, provedením a technickým
stavem odpovídají předpisům k zajištění bezpečnosti práce. Stroje lze používat jen
k účelům, pro které jsou technicky způsobilé v souladu s technickými stanoveními
daných výrobcem a technickými normami.
Před zahájením prací je nutno vyzvat všechny správce podzemních inženýrských
sítí, které se nacházejí v zájmové oblasti, aby vedení přímo na místě vytyčili. Výkopové
práce v blízkosti inženýrských sítí musí být prováděny ručně za stálého dozoru
příslušného správce. Všichni pracovníci musí být instruováni o příslušných
bezpečnostních předpisech před zahájením prací i v průběhu stavby. Veškeré
okolnosti, které by směřovaly k ohrožení pracovníků a postupu stavby, je nutno ihned
konzultovat s projektantem a stavebním dozorem stavby.
Řešení přístupu a užívání stavby s omezenou schopností pohybu
STAVENIŠTĚ A ORGANIZACE VÝSTAVBY
Rozsah stavby je dán hranicí pozemku. Realizace stavby je uvažována jako
jeden celek včetně kompletního řešení ploch a inženýrských sítí. Uvolnění staveniště je
v pořádku. Pro provedení přípojek je podmíněno nekolizností inženýrských sítí v rámci
stavby. Stavba bude realizována mimo dopravní prostor navazujících komunikací,
nebude rušena provozem. Výstavba může omezit na nezbytně nutnou dobu plynulý
průjezd ulici Ed. Beneše (realizace přípojek inženýrských sítí).
Provádění prací
Při provádění stavby je nutné dodržet všechny předpisy a nařízení k ochraně
zdraví a bezpečnosti pro pracovníky i pro provoz na staveništi. Dále je nutné před
započetím všech prací, a to jak přípravných, tak vlastních informovat min. 14 dní
předem archeologickou službu ČR. Dále je nutné vytyčit inženýrské sítě aktuální stav,
a to jak směrově, tak výškově od jednotlivých správců sítí s předávacím protokolem.
Dále je nutné informovat min. 14 dní před započetím výkopových prací archeologický
ústav se státní památkovou péčí.
V Plzni 31.1.2013
Bc. Jan Kaiser
93
Výtisk č.: 1
Počet stran: 11 + přílohy
F.2.0. - TECHNICKÁ ZPRÁVA KONSTRUKČNÍ
Akce:
poz.č. 8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17,
Stupeň PD:
01/2013
Bc. Jan Kaiser
94
TECHNICKÉ A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OBJEKTU, JEHO ZDŮVODNĚNÍ VE
VAZBĚ NA UŽITÍ OBJEKTU A JEHO POŽADOVANOU ŽIVOTNOST,
INFORMACE O DODRŽENÍ OBECNÝCH POŽADAVKŮ NA VÝSTAVBU
Technické řešení
Navržená třípodlažní stavba Datového centra - Plzeň má obdélníkový půdorys o
rozměrech 34,1 x 38,0 m. Celý objekt je zastřešen pomocí plochých střech. Výška
objektu po atiku terasy je + 8,252 m a celková výška objektu je + 10,890 m. První
nadzemní podlaží je vyřešeno jako zděné v kombinaci s ocelobetonovou nosnou
konstrukcí a je v plné zastavěné ploše objektu. Druhé ustupující podlaží je rovněž
řešenou kombinací zdiva a ocelobetonu a zaujímá cca 83% zastavěné plochy. Třetí
ustupující podlaží s ocelovou nosnou konstrukcí a s obvodovou krytou terasou zaujímá
cca 60% zastavěné plochy objektu.
Základní údaje o stavbě
Jedná se o novostavbu Datového centra – Plzeň na pozemcích investora poz.č.
8134/4, 8134/6, 8134/11, 8134/12, 8134/17, 8134/18 k. ú. Plzeň město, poz.č.859/5,
859/6, 859/8 k. ú. Doudlevce
orientační cena stavebních úprav
81,500 mil. Kč
rozměry půdorysu:
34,1 x 38,0 m
výška objektu:
+ 8,252 m po atiku terasy
+ 10,890 m celková výška objektu
zastavěná plocha:
1 295,8 m2
obestavěný prostor:
11 237 m3
užitná plocha: 1.N.P. 1 163,51 m2/ z toho 835,72 m2 sály pro umístění serverů
2.N.P. 976,99 m2/ z toho 787,78 m2 halové a ostatní kanceláře
3.N.P. 779,75 m2/ z toho 696,56 m2 halové kanceláře
celkem užitná plocha: 2 920,25 m2
Vlivy
Bez udání investora s tím , že investor předloží doklad o ustálené hladině spodní
vody a stupni radonu. V daném pozemku/ lokalitě je proveden IGP.
Provedené posudky a průzkumy
- IGP - geologie pro založení stavby
- Ustálená hladina podzemní vody
- Radon
průzkumy, napojení na dopravní a technickou infrastrukturu
z podlaží.
95
Napojení na dopravní a technickou infrastrukturu:
přeložení. Napojení na inženýrské sítě je navrženo: kanalizace splašková – do
– napojením na stávající uliční nízkotlaký řad. Výstavba může omezit na nezbytně
nutnou dobu plynulý průjezd ulici Ed. Beneše (realizace přípojek inženýrských sítí).
Veřejné osvětlení je řešeno areálové. Poloha přípojných míst a komunikací - viz.
projektová dokumentace.
Konstrukční řešení - navržené výrobky, materiály a hlavní konstrukční
prvky
Popis terénu a podloží
Dle inženýrsko-geologického průzkumu se jedná o měkké povrchové navážky
uložené na málo únosné, značně stlačitelné poloze holocénního náplavu v podobě
písčitého až středně elastického jílu měkké konzistence symbolu CS-CI, třídy F4-F6.
Tento jíl nelze v žádném případě doporučit pro založení jakéhokoliv objektu.
Podzemní voda
Zemní práce
96
stavby.
Násyp a zásypy
Zeminy v násypech budou hutněny na normovou hodnotu Proctor standard 95 98% při dodržení E def,nim = 65 MPa a Edef1/Edef2 = 2,20 - 2,50, CBR 1,5 – 2,0.
Izolace proti radonu a zemní vlhkosti bude přetažena na svislé ruby a ochráněna
proti mechanickému poškození vrstvou tkané geotextilie – 350 g/m2.Pozornost musí
být věnována zásypům, které budou provedeny z vhodné nenamrzavé zeminy a
hutněny po vrstvách max. tl. 0,3 m na hodnotu PS 95 - 98% při dodržení Edef1/Edef2 =
2,20 - 2,50, CBR 1,5 – 2,0. Pro zásypy jsou předepsány středně ulehlé propustné
(nesoudržné) zeminy s úhlem vnitřního tření Φef = 34° a objemovou tíhou zeminy γ =
19,0 kN/m³.
Základy
µst = 1,8 - 2,0%.
Železobetonové konstrukce základů
Základové konstrukce objektu – vliv prostředí XC2, betonové krytí 25 - 50 mm
deska, 35 - 50 mm pasy. Beton minimální pevnostní značky C25/30 - XC2 (bylo
prokonzultováno s výrobcem betonové směsi), dle normy ČSN EN 206 - 1. Ocel
10505(R), betonové krytí 25 – 35 mm viz. výše, normalizovaný beton BS2 dle ČBS TP
02. Maximální průsak 20 mm, obsah cementu min. 320 kg/m³, vodní součinitel max.
97
0,50, cement CEM II. Železobetonové konstrukce jsou navrženy podle metodiky ČSN
EN 1992-1-1.
Obecná pravidla pro převzetí betonových a železobetonových staveb
Před betonáží projektant převezme výztuž všech žel.bet. konstrukcí zápisem do
stavebního deníku. O použitých materiálech musí být předány atesty a prohlášení o
shodě, u betonových konstrukcí krychelné zkoušky pevnosti odebraných na stavbě dle
příslušné normy na provádění betonových konstrukcí. Tolerance jsou stanoveny
příslušnými normami a typovými předpisy. Pokud nebudou dodrženy, vyhrazuje si
projektant právo posouzení únosnosti hlavních konstrukcí a jejich následnou úpravu.
POZOR!!! Železobetonové konstrukce možno plně zatěžovat až po 28 dnech od
skončení betonáže (včetně základových konstrukcí).
Uzemnění
celého objektu.
Izolace proti zemní vlhkosti
Izolace proti zemní vlhkosti bude provedena na podkladní železobetonové desce.
V místech, zásypů a na obvodovou konstrukci se stykem se zeminou, je třeba provést
vytažení izolace nad úroveň terénu min. 300 mm. Navrženo je použití modifikovaných
asfaltových pásů se skleněnou vložkou 2 x GLASTEK 40 SPECIAL, podklad bude
důkladně vyrovnán a napenetrován (1 - 2 x PN tl. 3 mm), (pasy spojované vařením
s min. přesahem 100 – 150 mm + kontrola těsnosti a přilnavosti k podkladu).
Radonové opatření
Svislé konstrukce
POZOR !!! Při realizaci je nutné postupovat dle konstrukčního podkladu výrobce.
Konstrukce svislé
Nosné obvodové konstrukce objektu jsou tvořeny stěnami z pálených
voštinových cihelných bloků POROTHERM 40 P+D, P15 na maltu MC M10. Obvodové
stěny jsou zatepleny kontaktním zateplovacím systémem ETICS s tepelnou izolací v tl.
80 mm.
98
ŽB. Věnce- V(i)
po 175 mm.
Překlady
Nosná konstrukce:
99
Schodiště:
listech výrobků!
Vodorovné konstrukce
Stropní konstrukce
M10. Navržená velikost uložení stropních panelů je 100 mm. Předepsané panely
očištěny, řádně navlhčeny vodou a osadí se do nich zálivková výztuž 2 ØR10 10 505
(se řádným zakotvením do věnce) + smyčka R4 10 505 á 200 mm. Poté se provede
zálivka betonem min. pevnosti C20/25 s max. velikostí zrna 8 mm a její zhutnění. Při
provádění zálivky nutno dbát na kontrolu polohy zálivkové výztuže! V případě, že se na
podhledu stropní konstrukce objeví místa vykazující prosakování vody, je třeba před
aplikací konečné celoplošné úpravy provést navrtání dílců v místech os dutin, aby
mohla voda z dutin vytéci a následně tyto otvory zatmelit. Při provádění ukládání
stropních panelů, podélných a příčných řezů, výměn atd. dodržet doporučení výrobce
stropních panelů v technických listech výrobků! Pro kloubové ukotvení sloupů ocelové
konstrukce 3. N.P. jsou v úrovni stropu nad 2. N.P. vloženy mezi stropní panely
průvlaky HEB 260 – S355 s podélnými výztuhami z plechu P12 – S355.
100
vyztužena při spodním líci vázanou výztuží 2 ØR8 10 505/vlnu v podélném směru a
rozdělovací výztuží v příčném směru 5 ØR6 10 505/m´ + příložky, při horním líci je
navrženo KARI síto KY81 - 8/8/100/100. Před provedením betonáže desky bude
provedeno podepření trapézového plechu v polovinách jeho rozpětí. Tvar betonové
desky stropu, osové vzdálenosti stropnic, profily, tvary a rozměry výztužných prutů viz.
výkresová dokumentace.
Ocelové konstrukce zastřešení
konstrukcí je ocelový rám v kombinaci s kloubově (šroubové spoje)
Jako spojovací materiál se použijí šrouby pro ocelové konstrukce M8.8, M10,9
email 120 µm.
Střešní plášť
Podlahy
101
podkladu).
Zámečnické a klempířské konstrukce
a to koutové nebo ½ V nebo V svar. Jako spojovací materiál se použijí šrouby pro
ocelové konstrukce M6.8, M8.8, M10.9 ON 02 1308, matice ČSN 02 1601 a podložky
ON 02 1708. Povrchová úprava konstrukce se provede žárovým pozinkováním a další
úprava je nátěr - povrchová úprava 2 x základní nátěr 80 µm, 1 x vrchní nátěr
syntetický 120 µm, celkem 240 - 280 µm.
Dilatační celky
Pozn. skladby jednotlivých konstrukcí jsou uvedeny v příloze zprávy
Hodnoty užitných, klimatických a dalších zatížení uvažovaných při návrhu
nosné konstrukce
Rozbor zatížení – zatížení střešní konstrukce – zatížení je stanoveno dle
metodiky ČSN EN 1990 a ČSN EN 1991. Zatížení větrem je stanoveno dle ČSN EN
1991-1-4. Vodorovná zatížení větrem jsou roznášena zavětrováním konstrukce
v každém směru, nosnými zděnými stěnami objektu a pomocí vetknutí sloupů do
základové konstrukce. Dále klimatické zatížení sněhem na střeše je stanoveno dle
ČSN EN 1991-1-3.
Pozn. hodnoty jednotlivých zatížení jsou stanoveny v příloze zprávy
Statické posouzení je provedeno dle metodiky ČSN EN. Dimenzování ocelových
a základových železobetonových konstrukcí je provedeno opět dle ČSN EN.
Pro výpočet je použito součinitelů zatížení dle ČSN EN 1991
γG = 1,35 a γQ = 1,50
a materiálových součinitelů
γc = 1,50 a γs = 1,15, γa = 1,00
Stabilita nosného systému je zajištěna dostatečným množstvím vetknutých
sloupů do základových konstrukcí, horizontálně tuhými stropními deskami, nosnými
zděnými stěnami objektu, dále je každá konstrukce zavětrovaná jak v podélném tak
v příčném směru , dále je provedeno důkladné větrování v úrovni střešní roviny.
Technologické podmínky postupu prací, které by mohly ovlivnit stabilitu
vlastní konstrukce
Určí se po konzultaci s dodavatelem stavby.
102
Návrh zvláštních, neobvyklých konstrukcí, konstrukčních detailů,
technologických postupů
Ve smyslu ČSN EN 1991-1-2 a ČSN EN 1992-1-2 je konstrukce objektu
posouzena na účinky požáru. Odolnost všech konstrukcí jak ocelových, tak
železobetonových je nejméně R 30 minut. Pro vyšší hodnoty je
ocelová/ocelobetonová konstrukce doplněna o požární obklady PROMAT s požární
odolností R90 (konkrétní druhy výrobků a tl. desek viz. výkresová dokumentace).
Zásady pro provádění bouracích a podchytávacích prací a zpevňovacích
konstrukcí či postupů
V rámci výstavby nového objektu nebudou prováděny žádné bourací ani
zpevňovací práce.
Požadavky na kontrolu zakrývaných konstrukcí
Kontrola zakrývaných konstrukcí je definována v ČSN ENV 13760-1. Kontrolu po
technické stránce všech zakrývaných částí nosné konstrukce provádí technický dozor
investora.
Seznam použitých podkladů, ČSN EN, technických předpisů, odborné
literatury
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
ČSN EN 1990 – Zásady navrhování stavebních konstrukcí
ČSN EN 1991 – Zatížení stavebních konstrukcí, ČSN 730035
ČSN EN 1992-1-1 – Betonové a železobetonové konstrukce, ČSN EN 206 - 1
ČSN EN 1993 – Navrhování ocelových konstrukcí
ČSN EN 1994 – Navrhování spřažených ocelobetonových konstrukcí
ČSN EN 731401
ČSN P ENV 7301401
ČSN EN 10080, ČSN 420139 – Výztuž do betonu
ČSN ENV 13760 - 1 – Provádění konstrukcí
ČSN EN 1997 – Základové konstrukce
Specifické požadavky na rozsah a obsah dokumentace pro provádění
stavby, případně dokumenty zajišťované jejím zhotovitelem
Před zahájením realizace je nutno zpracovat realizační a výrobní dodavatelskou
dokumentaci. Pokud nebude zpracována odpovídající realizační dokumentace, přebírá
odpovědnost za funkčnost objektu realizační firma.
Obsah příloh:
•
Skladby konstrukcí
•
Stálá a užitná zatížení objektu
•
•
•
Výpis materiálu
•
Statický výpočet objektu
V Plzni 31.1.2013
Bc. Jan Kaiser
103
Skladby konstrukcí
104
Podlaha 1 – podlaha na terénu:
POZNÁMKA:
1.
2.
3.
4.
5.
maximální dilatační úseky podlah 6/6 m
u všech podlah budou po obvodu místnosti provedeny izolační dilatační pásky tl.20 mm
minimální krytí ocelové výztuže v podkladním betonu 20-30 mm
přesná specifikace nosných stropních konstrukcí včetně uložení -stropní konstrukce
veškeré ocelové prvky skladby stropních konstrukcí budou opatřeny 2x základním
nátěrem
6. veškeré dřevěné prvky krovu budou impregnovány 15% roztokem Bochemitu QB
7. požární podhledy musí splňovat požadovanou požární odolnost viz.požární zpráva PO
s certifikací
8. přechody jednotlivých druhů povrchových úprav podlah budou provedeny lištami
9. přesná barevná specifikace a rozměrů dlažby, povrchových laků, barevného moření a
rozměrů podlahy a specifikace dlažby včetně povrchové úpravy bude upřesněna
architektem a investorem při realizaci stavby
10. veškeré mat. musí splňovat dané ČSN
12.tepelné izolace - stabilizovaný pěnový polystyren PSB - S
- tepelná a kročejová izolace -Orsil N, nebo T20
13.hydroizolační stěrkový systém
lepidlo Ceresit CM 17
VAR.: 1- hydroizolační nátěr (2x nátěr) CL 50
(provést na stěnách do v.300 mm nad podlahu,
u sprchového koutu a vany na stěnách do v.2100 mm)
- penetrace CT 17
Var.:2
- penetrace pod lepidlo Bona D 500
- samonivelační hydroizolační vyrovnávací stěrka Ceresit CN 72
keramická dlažba
lepidlo Ceresit (v místě sociálních prostor + hydroizolační stěrka Ceresit CN 72)
betonová podkladní deska vyztužená KARI síty 6/6/150/150 (C 20/25, XC1)
separační vrstva BAUMIT Schrenzlage PE
2 x tepelná izolace podlahový polystyren STYROTRADE 70 Z (položený
šachovnicově)
Celkem:
0,14m
0,2195m
2 x hydroizolace GLASTEK 40 SPECIAL + PN nátěr 3mm
žb. deska vyztužená KARI síty 8/8/100/100 (C 25/30, XC2)
2
Geotextilie 350g/m
štěrkodrť frakce 0 – 32 mm (MZK)
Celkem:
0,011m
0,18m
-------m
0,15m
0,5605m
105
0,01m
0,004m
0,065m
0,0005m
Podlaha 2:
POZNÁMKA:
1.
2.
3.
4.
5.
nátěrem
s certifikací
- penetrace CT 17
Var.:2
keramická dlažba
šachovnicově)
hydroizolace 1 x asfaltový pas 2,5mm pro vytvoření pojistné hydroizolace
s odtokem a napojením na dešťovou kanalizaci
Celkem:
železobetonová deska (C 20/25, XC1) + KARI síť KY81 - 8/8/100/100 + vázaná
výztuž 8Ø R8/m´ (10505)
trapézový plech TR50/250/1,0 (výška vlny 50 mm, šířka profilu 1000 mm)
Celkem:
106
0,01m
0,004m
0,05m
0,0005m
0,06m
0,0005m
0,005m
0,125m
0,1m
0,05m
0,275m
Podlaha 3 – antistatická zdvojená podlaha:
POZNÁMKA:
1.
2.
3.
4.
5.
nátěrem
s certifikací
- penetrace CT 17
Var.:2
antistatická zdvojená podlaha - nosný rošt + kazeta 600/600 mm
vzduchová mezera
Celkem:
0,06m
0,660m
2
Geotextilie 350g/m
štěrkodrť frakce 0 – 32 mm (MZK)
Celkem:
0,011m
0,18m
-------m
0,15m
1,001m
107
0,6m
Podlaha 4:
POZNÁMKA:
1.
2.
3.
4.
5.
nátěrem
s certifikací
- penetrace CT 17
Var.:2
keramická dlažba
šachovnicově)
Celkem:
stropní předpjatý panel SPIROLL PPD…/264 - 4/12,5
omítka sádrová + perlinka
Celkem:
108
0,01m
0,004m
0,05m
0,0005m
0,06m
0,0005m
0,125m
0,265m
0,015m
0,405m
Terasa 1:
keramická dlažba nasucho kladená na terče
2
separační geotextilie 350g/m
hydroizolace 2 x pas PVC 1,5mm lepený
betonová mazanina vyztužená KARI síty 6/6/150/150 (C 20/25, XC1)
2 x tepelná izolace polystyren STYROTRADE EPS 130 Z (položený šachovnicově))
těžká lepená parozábrana - 2 x asfaltový pas GLASTEK 40 + PN nátěr 3mm
Celkem:
0,02m
-------m
0,005m
0,05m
0,0005m
0,26m
0,011m
0,3465m
železobetonová deska (C 20/25, XC1) + KARI síť KY81 - 8/8/100/100 + vázaná
výztuž 8Ø R8/m´ (10505)
Celkem:
0,1m
0,05m
0,4965m
Terasa 2:
2
2 x tepelná izolace polystyren STYROTRADE EPS 130 Z (položený šachovnicově)
Celkem:
0,02m
-------m
0,005m
0,05m
0,0005m
0,26m
0,011m
0,3465m
Celkem:
0,265m
0,015m
0,6265m
Střecha 3:
stabilizační vrstva, kačírek frakce 8/16mm
2
2
pojistné vrstvy - separační geotextilie 350g/m
Celkem:
0,05m
-------m
0,005m
---m
0,26m
0,011m
0,326m
Celkem:
0,05m
0,376m
109
Střecha 4:
2
2
pojistné vrstvy - separační geotextilie 350g/m
Celkem:
0,05m
-------m
0,005m
---m
0,26m
0,011m
0,326m
stropní předpjatý panel SPIROLL …/320 - 4 + 0x
Celkem:
0,320m
0,015m
0,641m
Obvodová stěna 1:
POZNÁMKA - k zateplovacímu systému:
- probarvovaná ( nebo nátěr) lehká omítka –perlitová (tm) ušlechtilá vnější omítka Maxit
- tmel-síť-tmel
- zateplovací systém
- lepidlo
omítka POROTHERM TO
stěrka s výztužnou sítí
tepelná izolace polystyren STYROTRADE 80 Z (mech. kotvená)
lepidlo na fasádní polystyren
zdivo POROTHERM 40 P+D, P15, MC M10
Celkem:
0,015m
0,0025m
0,08m
0,01m
0,4m
0.01m
0,519m
Vnitřní stěna 2:
omítka POROTHERM UNI
Celkem:
0,01m
0,4m
0,01m
0,42m
Vnitřní stěna 3:
zdivo POROTHERM 30 AKU P+D, P20, MC M10
Celkem:
110
0,01m
0,3m
0,01m
0,320m
Příčky 4:
omítka POROTHERM UNI + perlinka
příčkovka POROTHERM 11,5 P+D, P8, MC M5
Celkem:
0,01m
0,115m
0,01m
0,135m
Příčky 5:
příčkovka POROTHERM 8 P+D, P8, MC M5
Celkem:
0,01m
0,08m
0,01m
0,100m
Příčky 6:
SDK deska KNAUF white 12,5
vzduchová dutina s akustickou izolací 60mm + tenkostěnné profily CW, UW
Celkem:
0,0125m
0,1m
0,0125m
0,125m
Příčky 7:
Celkem:
0,0125m
0,05m
0,0125m
0,075m
Obvodová stěna 8:
POZNÁMKA - nutné provedení tlakové zkoušky těsnosti prarozábrany
vzduchová dutina + tenkostěnné profily CW, UW
parobrzdná folie, spáry lepeny páskou š. 60mm
OSB deska 20 P+D lepené spáry – parobrzdná vrstva
tepelná izolace polystyren XPS 150
OSB deska 20 P+D lepené spáry
CETRIS deska 20 P+D lepené spáry
vodorovný palubkový obklad KP 19/146 mm (třída AB) na svislé laťování
Celkem:
111
0,0125m
0,03m
0,00022m
0,02m
0,15m
0.02m
0,03m
0,02m
0,05m
0,33272m
Stálá, užitná a klimatická zatížení objektu
112
Zatížení stálá a užitná:
Podlaha - P2
Stálé zatížení:
tl.[m]
keramická dlažba
2 x tepelná izolace podlahový polystyren STYROTRADE 30 Z (položený šachovnicově)
hydroizolace 1 x asfaltový pas 2,5mm pro vytvoření pojistné hydroizolace
železobetonová deska (C 20/25, XC1) + KARI síť KY81 - 8/8/100/100 + vázaná výztuž 8Ø R8/m´ (10505)
stálá zatížení celkem (charakteristická hodnota)
stálá zatížení celkem (návrhová hodnota )
[KN/m3]
0,01
0,004
0,05
0,0005
0,06
0,0005
0,003
0,1
0,05
0,278
4,16 *1,35
18
15
25
14
0,3
14
14
25
-
[KN/m2]
0,18
0,06
1,25
0,007
0,018
0,007
0,042
2,5
0,1
4,16
5,62
Proměnné zatížení:
[KN/m2]
6,75
2,5 Qk = 4,0 kN
2,5 Qk = 4,0 kN
0
technologie objektu
užitné zatížení kategorie B - kancelářské plochy
užitné zatížení kategorie - chodby
klimatická zatížení
proměnné zatížení celkem (návrhová hodnota) - technologie objektu
proměnné zatížení celkem (návrhová hodnota) - B
proměnné zatížení celkem (návrhová hodnota) - C3
6,75 * 1,5
2,5 * 1,5
2,5 * 1,5
113
10,125
3,75
3,75
Podlaha - P1
tl.[m]
keramická dlažba
[KN/m3]
0,01
0,004
0,065
0,0005
0,14
0,011
0,18
0,4105
6,568 *1,35
18
15
25
14
0,3
14
25
[KN/m2]
0,18
0,06
1,625
0,007
0,042
0,154
4,5
6,57
8,87
[KN/m2]
6,75
2,5 Qk = 4,0 kN
2,5 Qk = 4,0 kN
0
technologie objektu
6,75 * 1,5
2,5 * 1,5
2,5 * 1,5
114
10,125
3,75
3,75
Podlaha - P3
tl.[m]
antistatická zdvojená podlaha - nosný rošt + kazeta
vzduchová mezera
-
[KN/m3]
0,6 0,06
0,011
0,18
0,851
6,404 *1,35
[KN/m2]
0,25
-
25
14
25
1,5
0,154
4,5
6,40
8,65
[KN/m2]
6,75
2,5 Qk = 4,0 kN
0
technologie objektu
6,75 * 1,5
2,5 * 1,5
115
10,125
3,75
Podlaha - P4
tl.[m]
keramická dlažba
[KN/m3]
0,01
0,004
0,05
0,0005
0,06
0,0005
0,265 0,39
5,63 *1,35
18
15
25
14
0,3
14
[KN/m2]
0,18
0,06
1,25
0,007
0,018
0,007
4,11
5,63
7,60
[KN/m2]
6,75
2,5 Qk = 4,0 kN
2,5 Qk = 4,0 kN
0
technologie objektu
6,75 * 1,5
2,5 * 1,5
2,5 * 1,5
116
10,125
3,75
3,75
Terasa - ST1
tl.[m]
2
železobetonová deska (C 20/25, XC1) + KARI síť KY81 - 8/8/100/100 + vázaná výztuž 8Ø R8/m´ (10505)
[KN/m3]
0,02
-
[KN/m2]
18
-
0,005
0,05
0,0005
0,26
0,011
0,1
0,05
0,497
4,519 *1,35
0,36
-
14
25
14
0,3
14
25
-
0,07
1,25
0,007
0,078
0,154
2,5
0,1
4,52
6,10
[KN/m2]
4,0 Qk = 4,0 kN
0,0
užitné zatížení
proměnné zatížení celkem (charakteristická hodnota)
proměnné zatížení celkem (návrhová hodnota)
4,0 * 1,5
117
4,0
6,0
Terasa - ST2
tl.[m]
2
[KN/m3]
0,02
-
[KN/m2]
18
-
0,005
0,05
0,0005
0,26
0,011
0,265 0,612
6,029 *1,35
0,36
-
14
25
14
0,3
14
0,07
1,25
0,007
0,078
0,154
4,11
6,03
8,14
[KN/m2]
4,0 Qk = 4,0 kN
0,0
užitné zatížení
proměnné zatížení celkem (charakteristická hodnota)
4,0 * 1,5
118
4,0
6,0
Střecha - ST3
tl.[m]
2
hydroizolace 1 x pas PVC 1,5mm, mech. kotvený + 1 x pas PVC 1,5mm lepený
pojistné vrstvy - separační geotextilie
trapézový plech TR50/250/1,5(výška vlny 50 mm, šířka profilu 1000 mm)
[KN/m3]
0,05
-
[KN/m2]
15
-
0,005
0,26
0,011
0,05
0,376
1,152 *1,35
0,75
-
14
0,3
14
-
0,07
0,078
0,154
0,1
1,15
1,56
[KN/m2]
0,25
0,75 Qk = 1,0 kN
0
technologie objektu
užitné zatížení - nepochozí střecha kategorie H
0,25 * 1,5
0,75 * 1,5
119
0,375
1,125
Střecha - ST4
tl.[m]
2
hydroizolace 1 x pas PVC 1,5mm, mech. kotvený + 1 x pas PVC 1,5mm lepený
pojistné vrstvy - separační geotextilie
stropní předpjatý panel SPIROLL …/320 - 4 + 0x
[KN/m3]
0,05
-
[KN/m2]
15
-
0,005
0,26
0,011
0,32 0,646
5,632 *1,35
0,75
-
14
0,3
14
0,07
0,078
0,154
4,58
5,63
7,60
[KN/m2]
0,25
0,75 Qk = 1,0 kN
0
technologie objektu
užitné zatížení - nepochozí střecha kategorie H
0,25 * 1,5
0,75 * 1,5
120
0,375
1,125
Obvodová stěna - 1
tl.[m]
stěrka s výztužnou sítí
tepelná izolace polystyren STYROTRADE 80 Z (mech. kotvená)
lepidlo na fasádní polystyren
[KN/m3]
0,015
0,004
0,08
0,01
0,4
0,01
0,519
4
20
0,3
20
8,5
4
3,804 * 1,35
[KN/m2]
0,06
0,08
0,024
0,2
3,4
0,04
3,80
5,14
Vnitřní stěny - 2
tl.[m]
[KN/m3]
0,01
0,4
0,01
0,42
14,5
8,5
14,5
3,69 * 1,35
121
[KN/m2]
0,145
3,4
0,145
3,69
4,98
Vnitřní stěny - 3
tl.[m]
zdivo POROTHERM 30 AKU P+D, P20, MC M10
[KN/m3]
0,01
0,3
0,01
0,32
14,5
9,8
14,5
3,23 * 1,35
[KN/m2]
0,145
2,94
0,145
3,23
4,36
Příčky - 4
tl.[m]
příčkovka POROTHERM 11,5 P+D, P8, MC M5
0,01
0,115
0,01
0,135
[KN/m3]
14,5
8,7
14,5
1,2905 * 1,35
122
[KN/m2]
0,145
1,0005
0,145
1,29
1,74
Příčky - 5
tl.[m]
příčkovka POROTHERM 8 P+D, P8, MC M5
[KN/m3]
0,01
0,08
0,01
0,1
[KN/m2]
14,5
10
14,5
0,145
0,8
0,145
1,09
1,47
1,09 * 1,35
Příčky - 6
tl.[m]
[KN/m3]
0,0125 0,1 0,0125 0,125
0,25 * 1,35
123
[KN/m2]
0,25
0,34
Příčky - 7
tl.[m]
[KN/m3]
0,0125 0,05 0,0125 0,075
[KN/m2]
0,25
0,34
0,25 * 1,35
Obvodová stěna - 8
tl.[m]
parobrzdná folie, spáry lepeny páskou š. 60mm
OSB deska 20 P+D lepené spáry – parobrzdná vrstva
tepelná izolace polystyren XPS 150
OSB deska 20 P+D lepené spáry
CETRIS deska 20 P+D lepené spáry
[KN/m3]
0,0125
0,03 0,00022 0,02
0,15
0,02
0,03 0,02
0,28272
0,75875 * 1,35
pozn.: nutné provedení tlakové zkoušky těsnosti prarozábrany
124
[KN/m2]
7,5
0,094
0,05
-
6,5
0,3
6,5
13
0,13
0,045
0,13
0,05
0,26
0,76
1,02
Terasa:
oblast Plzeň Sk = 0,7 kPa
S = µi*Ce*Ct*Sk
součinitele pro typ krajiny normální: Ce = Ct = 1,0
tvarový součinitel µ1 = 0,8 pro α= 0° (z grafu)
S = 0,8 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 0,56 kNm-2
návěje u atiky:
µ2 =γ* h/Sk (γ= 2,0 kNm-3 – objemová tíha ulehlého sněhu, výška atiky h = 1,0
m)
µ2 = 2,0 * 1,0/0,7= 2,85, omezení: 0,8 < µ2 < 2,0 => nevyhovuje => µ2 = 2,0
délka návěje ls = 2 * h = 2,0 m
S = 2,0* 1,0 * 1,0 * 0,7 = 1,4 kNm-2
Plochá střecha:
oblast Plzeň Sk = 0,7 kPa
S = µi*Ce*Ct*Sk
součinitele pro typ krajiny normální: Ce = Ct = 1,0
tvarový součinitel µ1 = 0,8 pro α= 0° (z grafu)
S = 0,8 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 0,56 kNm-2
návěje u atiky:
µ2 =γ*h/Sk (γ= 2,0 kNm-3 – objemová tíha ulehlého sněhu, výška atiky h = 0,15
m)
µ2 = 2,0 * 0,15/0,7= 0,43, omezení: 0,8 < µ2 < 2,0 => tvorba návěje se
neuvažuje
125
Klimatické zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4
Výška objektu z = 11,0 m
Součinitele: Co(11,0) = 1,0 pro rovinatý terén
Zo = 0,3 m (délka drsnosti), Zmin = 5m (minimální výška) kategorie terénu
III
Vb,o = 25 m/s z mapy větrných oblastí ČR pro oblast Plzeň
Základní rychlost větru:
vb = cdir * cseason * vb,0 = 25,0 m/s
Součinitel terénu:
kr = 0,19 * (Zo/Zo,II) 0,07 = 0,19 * (0,3/0,05) 0,07 = 0,22 , kde Zo,II je délka
drsnosti
Součinitel drsnosti terénu:
Cr(11,0) = kr * ln (Z/Zo) = 0,22 * ln (11,0/0,3) = 0,79
Střední velikost větru:
Vm(11,0) = Cr(11,0) * Co(11,0) * Vb = 0,79 * 1,0 * 25 = 19,81 m/s
Vliv turbulencí:
lv(11,0) = KI / [Co(11,0)*ln(Z/Zo)] = 1/[1,0 * ln (11,0/0,3)] = 0,28
Součinitel expozice:
Ce(11,0) = [1+7*lv(11,0) ]*(Vm(11,0)/Vb) 2 = [1+7*0,28 ] * (19,81/25) 2 = 1,86
Základní dynamický tlak větru:
qb = 0,5 * δ * Vb2 = 0,5 * 1,25 * 25 2 = 391 N/m2 , kde δ je hustota vzduchu
Maximální dynamický tlak větru:
qp = Ce(11,0)* qb = 1,86 * 391 = 0,727 kN/m2
Oblasti pro svislé stěny: Vítr směr A
d = 38,0 m, b = 34,1 m, h = 11,0 m
e: menší z hodnot b nebo 2h
volím e = 2h = 22,0 m, e < d , 22,0 < 38,0
h < b; 11,0 < 34,1 => uvažujeme jako jednu zatěžovací část
h/d = 0,29
Půdorys stěnových oblastí:
,kde e/5 = 4,4 m, 4e/5 = 17,6 m, d-e = 16 m
126
Stěnová oblast
A
B
C
D
E
Plocha oblasti [m2]
36,30
145,20
132,00
281,33
281,33
Cpe10
-1,2
-0,8
-0,5
0,71
-0,31
We = qp* Cpe
-0,873 kN/m2
-0,582 kN/m2
-0,364 kN/m2
0,516 kN/m2
-0,225 kN/m2
Oblasti pro svislé stěny: Vítr směr B
d = 34,1 m, b = 38,0 m, h = 11,0 m
e: menší z hodnot b nebo 2h
volím e = 2h = 22,0 m, e < d , 22,0 < 34,1
h < b, 11,0 < 38,0 => uvažujeme jako jednu zatěžovací část
h/d = 0,32
Půdorys stěnových oblastí:
, kde e/5 = 4,4 m, 4e/5 = 17,6 m, d-e = 12,1 m
Stěnová oblast
A
B
C
D
E
Plocha oblasti [m2]
36,30
145,20
99,83
313,50
313,50
Cpe10
-1,2
-0,8
-0,5
0,71
-0,32
127
We = qp* Cpe
-0,873 kN/m2
-0,582 kN/m2
-0,364 kN/m2
0,516 kN/m2
-0,233 kN/m2
Oblasti pro střechu: Vítr směr A
plochá střecha s atikou hp = 0,15 m
d = 38,0 m, b = 34,1 m, h = 11,0 m
e je menší z hodnot b nebo 2*h
e = 22,0 m
hp/h = 0,014
, kde e/10 = 2,2 m, e/4 = 5,5 m, e/2 = 11,0 m
Střešní oblast
F
G
H
I
Plocha oblasti [m2]
12,10
50,82
300,08
920,70
Cpe
-1,31
-0,88
-0,7
±0,2
128
We = qp* Cpe
-0,952 kN/m2
-0,640 kN/m2
-0,509 kN/m2
±0,145 kN/m2
Oblasti pro plochou střechu: Vítr směr B
plochá střecha s atikou hp = 0,15 m
d = 34,1 m, b = 38,0 m, h = 11,0 m
e je menší z hodnot b nebo 2*h
e = 22,0 m
hp/h = 0,014
, kde e/10 = 2,2 m, e/4 = 5,5 m, e/2 = 11,0 m
Střešní oblast
F
G
H
I
Plocha oblasti [m2]
12,10
59,40
334,40
877,80
Cpe
-1,31
-0,88
-0,7
±0,2
129
We = qp* Cpe
-0,952 kN/m2
-0,640 kN/m2
-0,509 kN/m2
±0,145 kN/m2
Vítr na spodní líc přesahu střechy:
α = 3°
Střešní oblast
Cx2
Cx4
Cx5
Cx6
Cpe
-0,77
+0,77
-0,83
+0,83
We = qp* Cpe
-0,560 kN/m2
0,560 kN/m2
-0,603 kN/m2
0,603 kN/m2
130
Výpis materiálu
131
Pol.
Profil
RÁM V OSE 2, 3 a 6 (3ks)
1 (3ks)
Kotvení sloupu
1.1 KOTEVNÍ ŠROUB
1.2 KOTEVNÍ PROFIL
1.3 KOTEVNÍ PROFIL
1.4 KOTEVNÍ PROFIL
1.5 KOTEVNÍ PROFIL
1.6 VÝZTUŽNÝ PLECH
M20
HEB 140
HEB 140
U 80
P10
P10
Délka
[mm]
80
700,0
526,5
1 200,0
520,0
80,0
0,0
ks
8
4
2
8
8
4
kg/m
kg/m2 kg/ks
3,00
33,70
33,70
8,64
78,50
78,50
Celkem[kg]
2,10
17,74
40,44
4,49
0,50
1,54
Sloup S1
2.1 SLOUP
2.2 OBJÍMKA SLOUPU
2.3 VÝZTUŽNÝ PLECH SLOUPU
2.4 KONZOLA PRO PŘIVAŘENÍ PRŮVLAKU
2.5 SMYKOVÁ ZARÁŽKA
2.8 KOTEVNÍ PLECH - SLOUP/STROPNICE
TR O 273/10,0
P15
P15
HEB 360
P15
P15
P8
P10
380
Ø
196
100
3 920,0
905,0
253,0
280,0
100,0
0,0
0,0
150,0
1
1
2
2
2
2
4
4
64,86
117,75
117,75
142,00
117,75
117,75
62,80
78,50
254,25
40,49
5,92
39,76
2,31
2,62
0,22
1,18
254,25
40,49
11,83
79,52
4,62
5,23
0,89
4,71
401,54
1 204,63
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
3 (3ks)
16,80
70,97
80,88
35,94
4,02
6,17
S235
S235
S235
S235
S235
214,78
644,34
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
2 (3ks)
Poznámka
Sloup S2
132
S235
S235
S235
S355
S235
S235
S235
S235
3.1 SLOUP
3.2 OBJÍMKA SLOUPU
TR O 273/10,0
P15
P15
HEB 360
P15
P15
P8
P10
380
Ø
196
100
3 515,0
905,0
253,0
280,0
100,0
0,0
0,0
150,0
1
1
2
2
2
2
4
4
64,86
117,75
117,75
142,00
117,75
117,75
62,80
78,50
227,98
40,49
5,92
39,76
2,31
2,62
0,22
1,18
Sloup S3
4.1 SLOUP
TR O 273/8,0
3 105,0
1
52,28
162,33
Sloup S4
5.1 SLOUP
TR O 273/8,0
5.2 KOTEVNÍ ŠROUB KT HILTI
5.3 KOTEVNÍ PLECH
M20 8.8
P20
HEB 140
320
3 090,0
1
52,28
161,55
161,55
140,0
473,0
80,0
2
1
1
3,00
157,00
33,70
0,42
23,76
2,70
0,84
23,76
2,70
188,84
377,69
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
6 (1ks)
162,33
S235
162,33
486,99
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
5 (2ks)
S235
S235
S235
S355
S235
S235
S235
S235
375,28
1 125,83
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
4 (3ks)
227,98
40,49
11,83
79,52
4,62
5,23
0,89
4,71
Sloup S5
133
S235
CHEM.
KOTVA
S235
S235
6.1 SLOUP
6.2 KOTEVNÍ ŠROUB
6.3 KOTEVNÍ PLECH
6.4 KOTEVNÍ PLECH
6.5 KOTEVNÍ PLECH
6.6 KOTEVNÍ PLECH
TR O 273/8,0
M20 8.8
P15
P15
P15
P15
P20
3 075,0
500
350
50
50
183
500,0
500,0
323,0
223,0
183,0
1
2
1
1
2
2
1
52,28
117,75
117,75
117,75
117,75
157,00
160,76
0,00
29,44
20,61
1,90
1,31
5,26
Prúvlak P1
7.1 PRŮVLAK
HEB 360
7.2 POZIČNÍ ŠROUB KT HILTI
7.3 KOTEVNÍ PLECH
7.5 PODKLADEK POD VÝZTUŽNÝ PLECH
7.6 UKONČOVACÍ PLECH
M14 8.8
P15
P6
P10
P10
150
143,5
50
143,5
5 948,5
1
142,00
844,69
844,69
150,0
600,0
305,0
115,0
305,0
2
1
26
26
2
1,50
117,75
47,10
78,50
78,50
0,23
10,60
2,06
0,45
3,44
0,45
10,60
53,60
11,74
6,87
Prúvlak P2
8.1 PRŮVLAK
HEB 360
P6
P10
S235
S235
S235
S235
S235
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
S235
927,94
1 855,88
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
8 (2ks)
S235
222,49
222,49
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
7 (2ks)
160,76
0,00
29,44
20,61
3,80
2,63
5,26
143,5
50
5 647,0
305,0
115,0
1
24
24
142,00
47,10
78,50
801,87
2,06
0,45
801,87
49,47
10,83
862,18
celkem (1 ks)
134
S355
S235
S235
1 724,36
celkem (2 ks)
9 (2ks)
Prúvlak P3
9.1 PRŮVLAK
HEB 360
P6
P10
143,5
50
5 447,0
305,0
115,0
1
24
24
142,00
47,10
78,50
773,47
2,06
0,45
Prúvlak P4
10.1 PRŮVLAK
HEB 360
10.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P15
P6
P10
P10
150
143,5
50
143,5
5 798,5
1
142,00
823,39
823,39
150,0
600,0
305,0
115,0
305,0
2
1
22
22
2
1,50
117,75
47,10
78,50
78,50
0,23
10,60
2,06
0,45
3,44
0,45
10,60
45,35
9,93
6,87
Prúvlak P10
11.1 PRŮVLAK
HEB 360
11.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P15
P6
P10
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
S235
896,59
896,59
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
11 (1ks)
S355
S235
S235
833,78
1 667,56
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
10 (1ks)
773,47
49,47
10,83
150
143,5
50
135
5 798,5
1
142,00
823,39
823,39
150,0
600,0
305,0
115,0
2
1
26
26
1,50
117,75
47,10
78,50
0,23
10,60
2,06
0,45
0,45
10,60
53,60
11,74
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
P10
143,5
305,0
2
78,50
3,44
Prúvlak P5
12.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
400
125
50
3 915,0
260,0
215,0
100,0
1
1
4
4
93,00
235,50
47,10
78,50
364,10
24,49
1,27
0,39
Prúvlak P6
13.1 PRŮVLAK
HEB 260
P6
P10
125
50
2 000,0
215,0
100,0
1
4
4
93,00
47,10
78,50
186,00
1,27
0,39
Prúvlak P7
14.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 250,0
186,00
5,06
1,57
1
93,00
395,25
395,25
395,25
790,50
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
15 (1ks)
S235
S235
S235
S235
S235
S235
S235
192,63
577,90
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
14 (2ks)
364,10
24,49
5,06
1,57
395,22
395,22
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
13 (3ks)
S235
906,64
906,64
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
12 (1ks)
6,87
Prúvlak P8
136
S235
15.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 050,0
1
93,00
376,65
Prúvlak P9
16.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
400
125
50
4 905,0
260,0
215,0
100,0
1
1
8
8
93,00
235,50
47,10
78,50
456,17
24,49
1,27
0,39
Konzola K1
17.1 SCHÖCK - ISOKORB - KST-ZQST 22 MODUL
17.1.1 IZOLAČNÍ MEZIKUSY 20mm a 30mm
17.3 STOJINA KONZOLY
17.4 HORNÍ PÁSNICE KONZOLY
17.5 DOLNÍ PÁSNICE KONZOLY
KST-ZQST 22
456,17
24,49
10,13
3,14
S235
S235
S235
S235
493,92
493,92
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
17 (1ks)
S235
376,65
376,65
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
16 (1ks)
376,65
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
400
260
260
126
126
126
126
260,0
0,3
1 695,0
1 699,2
90,0
130,0
162,0
186,0
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
0,53
0,77
0,96
1,10
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
1,07
1,54
1,92
2,21
131,40
131,40
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
137
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
18 (1ks)
Konzola K2
KST-ZQST 22
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
P6
400
260
260
126
126
126
126
126
260,0
0,4
2 255,0
2 258,2
90,0
110,0
135,0
158,0
182,0
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
0,53
0,65
0,80
0,94
1,08
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
1,07
1,31
1,60
1,88
2,16
165,13
165,13
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
Hmotnost jednoho
rámu [kg]
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
14 043,73
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
Hmotnost celkem
3ks [kg]
210,66
351,09
351,09
14 956,57
42 131,20
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
631,97
1 053,28
Prořez
2,50%
1 053,28
[kg]
44 869,72
CELKEM (3ks)
138
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
S235
Pol.
Profil
OCELOBET. STROP NAD 1.NP (1ks)
SZ (1ks)
Trapézový plech
Délka
[mm]
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
+ 0,2
SZ1 - TRAPÉZOVÝ PLECH
TR50/250/1,0
830,71
996,9
1
10,07
10 038,30
Stropnice ST1
19.1 STROPNICE
HEB 220
19.3 KOTEVNÍ PLECH
19.6 SPŘAHUJÍCÍ TRN
19.7 STYČNÍKOVÝ PRVEK
19.8 STYČNÍKOVÝ ŠROUB
M14 8.8
P12
P8
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
150
105
105
22
6 333,8
1
71,50
452,87
452,87
150,0
420,0
175,0
175,0
115,0
150,0
2
1
2
2
72
2
2
1,50
94,20
62,80
62,80
0,23
5,93
1,15
1,15
0,35
2,25
0,00
0,45
5,93
2,31
2,31
25,20
4,50
0,00
15,00
Stropnice ST2
20.1 STROPNICE
HEB 220
20.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
S235
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
fu = 310MPa
S235
493,57
6 909,94
celkem (1 ks)
celkem (14 ks)
20 (4ks)
NEGAT.
POL.
10 038,30
10 038,30
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
19 (14ks)
10 038,30
150
139
6 188,5
1
71,50
442,48
442,48
150,0
420,0
2
1
1,50
94,20
0,23
5,93
0,45
5,93
S235
CHEM.
KOTVA
S235
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
105
22
175,0
115,0
2
74
2
62,80
-
1,15
0,35
0,00
Stropnice ST3
21.1 STROPNICE
HEB 260
21.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
150
125
22
6 188,5
1
93,00
575,53
575,53
150,0
460,0
215,0
115,0
2
1
2
96
2
1,50
94,20
62,80
0,23
6,50
1,69
0,35
0,00
0,45
6,50
3,38
33,60
0,00
-
Stropnice ST4
22.1 STROPNICE
HEB 220
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
105
22
6 267,0
175,0
115,0
150,0
1
4
70
4
4
71,50
62,80
15,00
448,09
1,15
0,35
2,25
0,00
448,09
4,62
24,50
9,00
0,00
486,21
10 210,33
celkem (1 ks)
celkem (21 ks)
23 (6ks)
S235
CHEM.
KOTVA
S235
S235
fu = 310MPa
619,46
1 238,91
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
22 (21ks)
S235
fu = 310MPa
477,07
1 908,28
celkem (1 ks)
celkem (4 ks)
21 (2ks)
2,31
25,90
0,00
Stropnice ST5
140
S235
S235
fu = 310MPa
S235
23.1 STROPNICE
HEB 220
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
22
5 977,0
115,0
1
72
4
71,50
-
427,36
0,35
0,00
Stropnice ST6
24.1 STROPNICE
HEB 260
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
22
5 977,0
115,0
1
92
4
93,00
-
555,86
0,35
0,00
Stropnice ST7
25.1 STROPNICE
IPE 220
P6
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
52
22
2 067,5
190,0
115,0
150,0
1
4
26
4
4
26,20
47,10
15,00
54,17
0,47
0,35
2,25
0,00
Stropnice ST8
26.1 STROPNICE
IPE 220
Ø 22mm, dl. 115mm
S235
fu = 310MPa
54,17
1,86
9,10
9,00
0,00
S235
S235
fu = 310MPa
S235
74,13
593,04
celkem (1 ks)
celkem (8 ks)
26 (3ks)
555,86
32,20
0,00
588,06
1 764,18
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
25 (8ks)
S235
fu = 310MPa
452,56
2 715,33
celkem (1 ks)
celkem (6 ks)
24 (3ks)
427,36
25,20
0,00
22
141
1 777,0
115,0
1
28
26,20
-
46,56
0,35
46,56
9,80
S235
fu = 310MPa
M20 8.8
4
0,00
56,36
169,07
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
27 (2ks)
Stropnice ST9
27.1 STROPNICE
HEB 220
27.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P8
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
150
105
105
22
6 333,8
1
71,50
452,87
452,87
150,0
420,0
175,0
175,0
115,0
150,0
2
1
2
2
74
2
2
1,50
94,20
62,80
62,80
0,23
5,93
1,15
1,15
0,35
2,25
0,00
0,45
5,93
2,31
2,31
25,90
4,50
0,00
15,00
Stropnice ST10
28.1 STROPNICE
HEB 220
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
105
22
6 267,0
175,0
115,0
150,0
1
4
72
4
4
71,50
62,80
15,00
448,09
1,15
0,35
2,25
0,00
448,09
4,62
25,20
9,00
0,00
486,91
1 460,72
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
29 (1ks)
S275
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
fu = 310MPa
S235
494,27
988,53
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
28 (3ks)
0,00
Styčníkové šrouby
142
S275
S235
fu = 310MPa
S235
na průvlaku
M20 10.9
160
0,00
Hmotnost jednoho
stropu [kg]
0,00
37 996,64
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
569,95
949,92
949,92
40 466,43
Hmotnost celkem
1ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
37 996,64
569,95
949,92
Prořez
2,50%
949,92
[kg]
40 466,43
CELKEM (1ks)
Pol.
Profil
OCELOBET. STROP NAD 2.NP (1ks)
SZ (1ks)
Trapézový plech
Délka
[mm]
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
+ 0,2
TR50/250/1,0
830,71
1
10,07
10 038,30
10 038,30
10 038,30
10 038,30
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
19 (12ks)
996,9
Stropnice ST1
143
NEGAT.
POL.
19.1 STROPNICE
HEB 220
19.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P8
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
150
105
105
22
6 333,8
1
71,50
452,87
452,87
150,0
420,0
175,0
175,0
115,0
150,0
2
1
2
2
72
2
2
1,50
94,20
62,80
62,80
0,23
5,93
1,15
1,15
0,35
2,25
0,00
0,45
5,93
2,31
2,31
25,20
4,50
0,00
15,00
493,57
5 922,81
celkem (1 ks)
celkem (12 ks)
30 (6ks)
Stropnice ST11
30.1 STROPNICE
HEB 260
30.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
P12
6 188,5
150
125
22
6188,5
1
93,00
575,53
575,53
150,0 2
1,50
460,0 1
94,20
215,0 2
62,80
115,0 100 2
225,0 2
94,20
0,23
6,50
1,69
0,35
0,00
131,17
0,45
6,50
3,38
35,00
0,00
262,33
Stropnice ST12
31.1 STROPNICE
HEB 260
31.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S235
fu = 310MPa
S355
883,19
5 299,12
celkem (1 ks)
celkem (6 ks)
31 (2ks)
S235
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
fu = 310MPa
S235
150
144
6 333,8
1
93,00
589,04
589,04
150,0
460,0
2
1
1,50
94,20
0,23
6,50
0,45
6,50
S355
CHEM.
KOTVA
S235
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
P12
L 100/100/10,0
P8
125
22
6333,8
105
215,0 2
62,80
115,0 100 2
225,0 2
94,20
165,0 2
15,00
210,0 2
62,80
1,69
0,35
0,00
134,24
2,48
1,38
Stropnice ST4
22.1 STROPNICE
HEB 220
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
105
22
6 267,0
175,0
115,0
150,0
1
4
70
4
4
71,50
62,80
15,00
448,09
1,15
0,35
2,25
0,00
Stropnice ST5
23.1 STROPNICE
HEB 220
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
22
448,09
4,62
24,50
9,00
0,00
5 977,0
115,0
1
72
4
71,50
-
427,36
0,35
0,00
427,36
25,20
0,00
452,56
4 073,00
celkem (1 ks)
celkem (9 ks)
25 (8ks)
S355
S235
S235
S235
S235
fu = 310MPa
S235
486,21
10 210,33
celkem (1 ks)
celkem (21 ks)
23 (9ks)
S235
fu = 310MPa
910,58
1 821,16
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
22 (21ks)
3,38
35,00
0,00
268,49
4,95
2,77
Stropnice ST7
145
S235
fu = 310MPa
25.1 STROPNICE
IPE 220
P6
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
52
22
2 067,5
190,0
115,0
150,0
1
4
26
4
4
26,20
47,10
15,00
54,17
0,47
0,35
2,25
0,00
Stropnice ST8
26.1 STROPNICE
IPE 220
Ø 22mm, dl. 115mm
M20 8.8
22
1 777,0
115,0
1
28
4
26,20
-
46,56
0,35
0,00
Stropnice ST9
27.1 STROPNICE
HEB 220
27.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P8
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
46,56
9,80
0,00
S235
fu = 310MPa
56,36
169,07
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
27 (2ks)
S235
S235
fu = 310MPa
S235
74,13
593,04
celkem (1 ks)
celkem (8 ks)
26 (3ks)
54,17
1,86
9,10
9,00
0,00
150
105
105
22
6 333,8
1
71,50
452,87
452,87
150,0
420,0
175,0
175,0
115,0
150,0
2
1
2
2
74
2
2
1,50
94,20
62,80
62,80
0,23
5,93
1,15
1,15
0,35
2,25
0,00
0,45
5,93
2,31
2,31
25,90
4,50
0,00
15,00
494,27
988,53
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
146
S275
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
fu = 310MPa
S235
28 (3ks)
Stropnice ST10
28.1 STROPNICE
HEB 220
P8
Ø 22mm, dl. 115mm
L 100/100/10,0
M20 8.8
105
22
6 267,0
175,0
115,0
150,0
1
4
72
4
4
71,50
62,80
15,00
448,09
1,15
0,35
2,25
0,00
486,91
1 460,72
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
29 (1ks)
na průvlaku
M20 10.9
448,09
4,62
25,20
9,00
0,00
160
Hmotnost jednoho
stropu [kg]
0,00
0,00
40 576,07
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
Hmotnost celkem
1ks [kg]
608,64
1 014,40
1 014,40
43 213,52
40 576,07
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
608,64
1 014,40
Prořez
2,50%
1 014,40
[kg]
43 213,52
CELKEM (1ks)
147
S275
S235
fu = 310MPa
S235
Pol.
Profil
OCELOVÁ STŘECHA NAD 3.NP (1ks)
SZ (1ks)
Trapézový plech
Délka
[mm]
+ 0,2
1097,4
1 316,9
TR50/250/1,0
ks
1
kg/m
kg/m2 kg/ks
10,07
13 260,98
Vaznička V1
32.1 VAZNIČKA
IPE 240
L 100/100/8,0
M12 8.8
6 270,0
165,0
1
4
4
30,70
12,20
192,49
2,01
0,00
Vaznička V2
33.1 VAZNIČKA
IPE 240
L 100/100/8,0
M12 8.8
3 870,0
165,0
192,49
8,05
0,00
1
4
4
30,70
12,20
118,81
2,01
0,00
118,81
8,05
0,00
126,86
3 552,11
celkem (1 ks)
celkem (28 ks)
34 (14ks)
13 260,98
POZIT. POL.
S355
S235
200,54
8 422,72
celkem (1 ks)
celkem (42 ks)
33 (28ks)
Poznámka
13 260,98
13 260,98
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
32 (42ks)
Celkem[kg]
Vaznička V3
148
S355
S235
34.1 VAZNIČKA
IPE 240
L 100/100/8,0
M12 8.8
2 070,0
165,0
1
4
4
30,70
12,20
63,55
2,01
0,00
na průvlaku
M16 8.8
36 (1ks)
Vaznička V4
36.1 VAZNIČKA
TRO 127/8,0
392
252
079,0
1
23,48
0,00
0,00
5 918,81
5 918,81
Konzola K3
KST-ZQST 22
S235
5 918,81
5 918,81
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
37 (28ks)
S355
S235
71,60
1 002,41
celkem (1 ks)
celkem (14 ks)
35 (1ks)
63,55
8,05
0,00
P30
P6
P8
P8
P6
P6
P6
P6
260
100
100
47
47
47
47
149
260,0
0,4
2 215,0
2 218,2
94,0
124,0
154,0
184,0
2
1+1
2 235,50
1
47,10
1
62,80
1
62,80
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
15,92
17,11
13,91
13,93
0,21
0,27
0,34
0,41
0,00
0,00
31,84
17,11
13,91
13,93
0,42
0,55
0,68
0,81
S235
S235
S235
S235
S235
S235
S235
S235
37.10 KRÁTKÁ KONZOLA
HEB 260
P20
260
105,0
260,0
1
1
93,00
157,00
9,77
10,61
Konzola K4
KST-ZQST 22
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
P6
HEB 180
260
200
200
96
96
96
96
96
260,0
0,5
3 110,0
3 112,6
90,0
110,0
135,0
158,0
182,0
157,0
2
1+1
2 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
1
51,20
0,00
0,00
15,92
30,47
58,59
58,64
0,41
0,50
0,61
0,71
0,82
8,04
Konzola K5
KST-ZQST 22
0,00
0,00
31,84
30,47
58,59
58,64
0,81
0,99
1,22
1,43
1,65
8,04
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
S235
S235
193,69
387,38
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
39 (2ks)
S235
S235
99,63
2 789,62
celkem (1 ks)
celkem (28 ks)
38 (2ks)
9,77
10,61
P30
P8
P12
260
200
150
2
1+1
260,0 2 235,50
0,4 1
62,80
2 825,0 1
94,20
0,00
0,00
15,92
27,68
53,22
0,00
0,00
31,84
27,68
53,22
S235
S355
S355
P12
P6
P6
P6
P6
P6
HEB 180
200
96
96
96
96
96
2 827,5
90,0
110,0
135,0
158,0
182,0
145,0
1
2
2
2
2
2
1
94,20
47,10
47,10
47,10
47,10
47,10
51,20
53,27
0,41
0,50
0,61
0,71
0,82
7,42
Zavětrování Z1
40.1 ZAVĚTROVÁNÍ
TRO 76/6,0
277
704,0
1
10,35
2 874,24
Zavětrování Z2
41.1 ZAVĚTROVÁNÍ
TRO 54/5,0
140
190,0
1
6,04
846,75
Výměna u světlíku
42.1 VÝMĚNA
42.2 VÝMĚNA
IPE 200
IPE 200
S235
846,75
S235
846,75
846,75
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
42 (1ks)
2 874,24
2 874,24
2 874,24
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
41 (1ks)
S355
S235
S235
S235
S235
S235
S235
179,54
359,07
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
40 (1ks)
53,27
0,81
0,99
1,22
1,43
1,65
7,42
2 338,8
1 894,1
151
1
1
22,40
22,40
52,39
42,43
52,39
42,43
S235
S235
94,82
94,82
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
Hmotnost střechy
[kg]
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
Hmotnost celkem
1ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
592,63
987,72
Prořez
2,50%
987,72
[kg]
42 076,99
39 508,91
CELKEM (1ks)
Pol.
39 508,91
592,63
987,72
987,72
42 076,99
Délka
[mm]
Profil
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
OCELOVÉ PŘEKLADY 1.NP (1ks)
43 (6ks)
43.1 NOSNÍK
Překlady 1.NP světlost otvoru
5,55m
Pozn: uložení 250mm
+ výztuž ØR8 (10 505)
I 280
3
47,90
289,80
869,39
869,39
5 216,31
celkem (1 ks)
celkem (6 ks)
44 (1ks)
6 050,0
152
S235
44.1 NOSNÍK
3,35m
+ výztuž ØR8 (10 505)
I 280
3 750,0
3
47,90
179,63
538,88
538,88
538,88
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
Hmotnost celkem
1ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
86,33
143,88
Prořez
2,50%
143,88
[kg]
6 129,27
5 755,19
CELKEM (1ks)
Pol.
S235
Délka
[mm]
Profil
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
OCELOVÉ PŘEKLADY 2.NP (1ks)
45 (7ks)
45.1 NOSNÍK
5,55m a 5,5m
+ výztuž ØR8 (10 505)
I 280
3
47,90
289,80
869,39
869,39
6 085,70
celkem (1 ks)
celkem (7 ks)
46 (1ks)
6 050,0
3,35m
+ výztuž ØR8 (10 505)
153
S235
46.1 NOSNÍK
I 280
3 750,0
3
47,90
179,63
538,88
538,88
538,88
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
47 (8ks)
47.1 NOSNÍK
5,55m
+ výztuž ØR8 (10 505)
I 280
5 950,0
3
47,90
285,01
855,02
S235
855,02
6 840,12
celkem (1 ks)
celkem (8 ks)
Hmotnost celkem
1ks [kg]
13 464,69
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
201,97
336,62
Prořez
2,50%
336,62
[kg]
14 339,89
CELKEM (1ks)
Pol.
S235
Délka
[mm]
Profil
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
OCELOVÉ PRŮVLAKY 1.NP (1ks)
48 (2ks)
Průvlak v úrovni
stropní kce. světlost
1,8m
48.1 NOSNÍK
HEB 260
M14 8.8
154
2 100,0
1
93,00
195,30
195,30
150,0
4
1,50
0,23
0,90
S235
CHEM.
KOTVA
48.3 KOTEVNÍ PLECH
P12
150
360,0
2
94,20
5,09
10,17
206,37
412,75
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
Hmotnost celkem
1ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
6,19
10,32
Prořez
2,50%
10,32
[kg]
439,58
412,75
CELKEM (1ks)
Pol.
S235
Délka
[mm]
Profil
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
OCELOVÉ PRŮVLAKY 2.NP (1ks)
49 (2ks)
Průvlak v úrovni
6,2m
49.1 NOSNÍK
HEB 260
49.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P12
P6
150
225
105
1
93,00
613,80
613,80
150,0
360,0
6 600,0
210,0
4
2
2
4
1,50
94,20
94,20
47,10
0,23
5,09
139,89
1,04
0,90
10,17
279,77
4,15
908,80
1 817,60
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
50 (1ks)
6 600,0
Průvlak v úrovni
2,95m
155
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S355
S235
50.1 NOSNÍK
HEB 260
50.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P12
P12
P6
150
225
105
3 250,0
1
93,00
302,25
302,25
150,0
360,0
3 250,0
210,0
4
2
2
4
1,50
94,20
94,20
47,10
0,23
5,09
68,88
1,04
0,90
10,17
137,77
4,15
455,25
455,25
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
Hmotnost celkem
1ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
2 272,85
34,09
56,82
Prořez
2,50%
56,82
[kg]
2 420,58
CELKEM (1ks)
Pol.
Profil
RÁM V OSE 4 a 5 (2ks)
1 (3ks)
Kotvení sloupu
1.1 KOTEVNÍ ŠROUB
1.2 KOTEVNÍ PROFIL
1.3 KOTEVNÍ PROFIL
1.4 KOTEVNÍ PROFIL
1.5 KOTEVNÍ PROFIL
M20
HEB 140
HEB 140
U 80
P10
P10
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S355
S235
Délka
[mm]
80
700,0
526,5
1 200,0
520,0
80,0
0,0
ks
8
4
2
8
8
4
kg/m
kg/m2 kg/ks
3,00
33,70
33,70
8,64
78,50
78,50
Celkem[kg]
2,10
17,74
40,44
4,49
0,50
1,54
Poznámka
16,80
70,97
80,88
35,94
4,02
6,17
214,78
celkem (1 ks)
156
S235
S235
S235
S235
S235
644,34
celkem (3 ks)
2 (3ks)
Sloup S1
2.1 SLOUP
2.2 OBJÍMKA SLOUPU
TR O 273/10,0
P15
P15
HEB 360
P15
P15
P8
P10
380
Ø
196
100
3 920,0
905,0
253,0
280,0
100,0
0,0
0,0
150,0
1
1
2
2
2
2
4
4
64,86
117,75
117,75
142,00
117,75
117,75
62,80
78,50
254,25
40,49
5,92
39,76
2,31
2,62
0,22
1,18
Sloup S2
3.1 SLOUP
3.2 OBJÍMKA SLOUPU
TR O 273/10,0
P15
P15
HEB 360
P15
P15
P8
P10
380
Ø
196
100
3 515,0
905,0
253,0
280,0
100,0
0,0
0,0
150,0
1
1
2
2
2
2
4
4
64,86
117,75
117,75
142,00
117,75
117,75
62,80
78,50
227,98
40,49
5,92
39,76
2,31
2,62
0,22
1,18
227,98
40,49
11,83
79,52
4,62
5,23
0,89
4,71
375,28
1 125,83
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
4 (3ks)
S235
S235
S235
S355
S235
S235
S235
S235
401,54
1 204,63
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
3 (3ks)
254,25
40,49
11,83
79,52
4,62
5,23
0,89
4,71
Sloup S3
157
S235
S235
S235
S355
S235
S235
S235
S235
4.1 SLOUP
TR O 273/8,0
3 105,0
1
52,28
162,33
Sloup S4
5.1 SLOUP
TR O 273/8,0
5.3 KOTEVNÍ PLECH
M20 8.8
P20
HEB 140
320
3 090,0
1
52,28
161,55
161,55
140,0
473,0
80,0
2
1
1
3,00
157,00
33,70
0,42
23,76
2,70
0,84
23,76
2,70
Sloup S5
6.1 SLOUP
6.2 KOTEVNÍ ŠROUB
6.3 KOTEVNÍ PLECH
6.4 KOTEVNÍ PLECH
6.5 KOTEVNÍ PLECH
6.6 KOTEVNÍ PLECH
TR O 273/8,0
M20 8.8
P15
P15
P15
P15
P20
3 075,0
500
350
50
50
183
500,0
500,0
323,0
223,0
183,0
1
2
1
1
2
2
1
52,28
117,75
117,75
117,75
117,75
157,00
160,76
0,00
29,44
20,61
1,90
1,31
5,26
Prúvlak P1
7.1 PRŮVLAK
HEB 360
160,76
0,00
29,44
20,61
3,80
2,63
5,26
S235
S235
S235
S235
S235
S235
222,49
222,49
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
7 (2ks)
S235
CHEM.
KOTVA
S235
S235
188,84
377,69
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
6 (1ks)
S235
162,33
486,99
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
5 (2ks)
162,33
5 948,5
158
1
142,00
844,69
844,69
S355
7.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P15
P6
P10
P10
150
143,5
50
143,5
150,0
600,0
305,0
115,0
305,0
2
1
26
26
2
1,50
117,75
47,10
78,50
78,50
0,23
10,60
2,06
0,45
3,44
Prúvlak P2
8.1 PRŮVLAK
HEB 360
P6
P10
143,5
50
5 647,0
305,0
115,0
1
24
24
142,00
47,10
78,50
801,87
2,06
0,45
Prúvlak P3
9.1 PRŮVLAK
HEB 360
P6
P10
143,5
50
5 447,0
305,0
115,0
1
24
24
142,00
47,10
78,50
773,47
2,06
0,45
Prúvlak P4
10.1 PRŮVLAK
HEB 360
M14 8.8
S355
S235
S235
773,47
49,47
10,83
S355
S235
S235
833,78
1 667,56
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
10 (1ks)
801,87
49,47
10,83
862,18
1 724,36
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
9 (2ks)
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
S235
927,94
1 855,88
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
8 (2ks)
0,45
10,60
53,60
11,74
6,87
5 798,5
150,0
159
1
2
142,00
1,50
823,39
0,23
823,39
0,45
S355
CHEM.
KOTVA
10.3 KOTEVNÍ PLECH
P15
P6
P10
P10
150
143,5
50
143,5
600,0
305,0
115,0
305,0
1
22
22
2
117,75
47,10
78,50
78,50
10,60
2,06
0,45
3,44
Prúvlak P10
11.1 PRŮVLAK
HEB 360
11.3 KOTEVNÍ PLECH
M14 8.8
P15
P6
P10
P10
150
143,5
50
143,5
5 798,5
1
142,00
823,39
823,39
150,0
600,0
305,0
115,0
305,0
2
1
26
26
2
1,50
117,75
47,10
78,50
78,50
0,23
10,60
2,06
0,45
3,44
0,45
10,60
53,60
11,74
6,87
Prúvlak P12
51.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
S355
CHEM.
KOTVA
S235
S235
S235
S235
906,64
906,64
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
51 (1ks)
S235
S235
S235
S235
896,59
896,59
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
11 (1ks)
10,60
45,35
9,93
6,87
400
125
50
5 435,0
260,0
215,0
100,0
1
1
4
4
93,00
235,50
47,10
78,50
505,46
24,49
1,27
0,39
505,46
24,49
5,06
1,57
536,58
536,58
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
160
S235
S235
S235
S235
13 (3ks)
Prúvlak P6
13.1 PRŮVLAK
HEB 260
P6
P10
125
50
2 000,0
215,0
100,0
1
4
4
93,00
47,10
78,50
186,00
1,27
0,39
Prúvlak P7
14.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 250,0
1
93,00
395,25
Prúvlak P8
15.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 050,0
1
93,00
376,65
Prúvlak P9
16.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
S235
376,65
S235
376,65
376,65
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
16 (1ks)
395,25
395,25
395,25
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
15 (1ks)
S235
S235
S235
192,63
577,90
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
14 (1ks)
186,00
5,06
1,57
400
125
50
4 905,0
260,0
215,0
100,0
1
1
8
8
93,00
235,50
47,10
78,50
456,17
24,49
1,27
0,39
456,17
24,49
10,13
3,14
493,92
493,92
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
161
S235
S235
S235
S235
52 (1ks)
Prúvlak P11
52.1 PRŮVLAK
HEB 260
2 730,0
1
93,00
253,89
Konzola K1
KST-ZQST 22
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
400
260
260
126
126
126
126
260,0
0,3
1 695,0
1 699,2
90,0
130,0
162,0
186,0
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
0,53
0,77
0,96
1,10
Konzola K2
KST-ZQST 22
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
1,07
1,54
1,92
2,21
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
131,40
131,40
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
18 (1ks)
S235
253,89
253,89
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
17 (1ks)
253,89
P30
P8
P12
P12
400
260
260
162
260,0
0,4
2 255,0
2 258,2
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
S235
S355
S355
S355
P6
P6
P6
P6
P6
126
126
126
126
126
90,0
110,0
135,0
158,0
182,0
2
2
2
2
2
47,10
47,10
47,10
47,10
47,10
0,53
0,65
0,80
0,94
1,08
1,07
1,31
1,60
1,88
2,16
165,13
165,13
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
Hmotnost jednoho
rámu [kg]
14 043,73
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
210,66
351,09
351,09
14 956,57
Hmotnost celkem
2ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
28 087,46
421,31
702,19
Prořez
2,50%
702,19
[kg]
29 913,15
CELKEM (2ks)
Pol.
Profil
RÁM MEZI OSAMI 1-2 a 6-7 VE 3.NP (2ks)
5 (5ks)
Sloup S4
5.1 SLOUP
TR O 273/8,0
S235
S235
S235
S235
S235
Délka
[mm]
3 090,0
163
ks
1
kg/m
kg/m2 kg/ks
52,28
161,55
Celkem[kg]
Poznámka
161,55
S235
5.3 KOTEVNÍ PLECH
M20 8.8
P20
HEB 140
320
140,0
473,0
80,0
2
1
1
3,00
157,00
33,70
0,42
23,76
2,70
Sloup S5
6.1 SLOUP
6.2 KOTEVNÍ ŠROUB
6.3 KOTEVNÍ PLECH
6.4 KOTEVNÍ PLECH
6.5 KOTEVNÍ PLECH
6.6 KOTEVNÍ PLECH
TR O 273/8,0
M20 8.8
P15
P15
P15
P15
P20
3 075,0
500
350
50
50
183
500,0
500,0
323,0
223,0
183,0
1
2
1
1
2
2
1
52,28
117,75
117,75
117,75
117,75
157,00
160,76
0,00
29,44
20,61
1,90
1,31
5,26
Prúvlak P5
12.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
400
125
50
3 915,0
260,0
215,0
100,0
1
1
4
4
93,00
235,50
47,10
78,50
364,10
24,49
1,27
0,39
364,10
24,49
5,06
1,57
395,22
395,22
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
13 (3ks)
160,76
0,00
29,44
20,61
3,80
2,63
5,26
S235
S235
S235
S235
S235
S235
222,49
222,49
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
12 (1ks)
CHEM.
KOTVA
S235
S235
188,84
944,22
celkem (1 ks)
celkem (5 ks)
6 (1ks)
0,84
23,76
2,70
Prúvlak P6
164
S235
S235
S235
S235
13.1 PRŮVLAK
HEB 260
P6
P10
125
50
2 000,0
215,0
100,0
1
4
4
93,00
47,10
78,50
186,00
1,27
0,39
Prúvlak P7
14.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 250,0
1
93,00
395,25
Prúvlak P8
15.1 PRŮVLAK
HEB 260
4 050,0
1
93,00
376,65
Prúvlak P9
16.1 PRŮVLAK
HEB 260
P30
P6
P10
S235
376,65
S235
376,65
376,65
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
16 (1ks)
395,25
395,25
790,50
celkem (1 ks)
celkem (2 ks)
15 (1ks)
S235
S235
S235
192,63
577,90
celkem (1 ks)
celkem (3 ks)
14 (2ks)
186,00
5,06
1,57
400
125
50
4 905,0
260,0
215,0
100,0
1
1
8
8
93,00
235,50
47,10
78,50
456,17
24,49
1,27
0,39
456,17
24,49
10,13
3,14
493,92
493,92
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
165
S235
S235
S235
S235
17 (1ks)
Konzola K1
KST-ZQST 22
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
400
260
260
126
126
126
126
260,0
0,3
1 695,0
1 699,2
90,0
130,0
162,0
186,0
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
0,53
0,77
0,96
1,10
Konzola K2
KST-ZQST 22
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
131,40
131,40
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
18 (1ks)
0,00
0,00
24,49
17,03
41,51
41,62
1,07
1,54
1,92
2,21
P30
P8
P12
P12
P6
P6
P6
P6
P6
400
260
260
126
126
126
126
126
260,0
0,4
2 255,0
2 258,2
90,0
110,0
135,0
158,0
182,0
4
2+2
1 235,50
1
62,80
1
94,20
1
94,20
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
2
47,10
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
0,53
0,65
0,80
0,94
1,08
0,00
0,00
24,49
22,09
55,23
55,31
1,07
1,31
1,60
1,88
2,16
165,13
165,13
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
166
S235
S355
S355
S355
S235
S235
S235
S235
S235
Hmotnost jednoho
rámu [kg]
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
Hmotnost celkem
3ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
122,92
204,87
Prořez
2,50%
204,87
[kg]
8 727,55
8 194,88
CELKEM (2ks)
Pol.
4 097,44
61,46
102,44
102,44
4 363,77
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
Délka
[mm]
Profil
ks
kg/m
kg/m2 kg/ks
Celkem[kg]
Poznámka
PORTÁLOVÉ ZAVĚTROVÁNÍ MEZI RÁMY (4ks)
53 (1ks)
Portálové
zavětrování mezi
rámy
53.1 DIAGONÁLA
53.2 DIAGONÁLA
53.3 DIAGONÁLA
TR O 89/5,0
TR O 54/5,0
TR O 54/5,0
2 796,0
2 119,0
688,0
2
1
2
10,36
6,04
6,04
28,97
12,80
4,16
57,93
12,80
8,31
79,04
79,04
celkem (1 ks)
celkem (1 ks)
167
S235
S235
S235
Hmotnost jednoho
rámu [kg]
79,04
Šrouby
Svary
Prořez
CELKEM
1,50%
2,50%
2,50%
[kg]
1,19
1,98
1,98
84,18
Hmotnost celkem
3ks [kg]
Šrouby
Svary
1,50%
2,50%
316,17
4,74
7,90
Prořez
2,50%
7,90
[kg]
336,72
CELKEM (4ks)
ROZPOČET OCELOVÉ KONSTRUKCE
Rozpočtová cena za 1kg ocelové kce:
POLOŽKA
Nákup materiálu
Pracnost
Doprava - ve výrobně
Doprava - na stavbě
Montáž - ve výrobně +
na stavbě
Pronájem jeřábu velký jeřáb
Pronájem jeřábu malý jeřáb
Pomocné konstrukce lešení, vybavení
staveniště
Celková rozpočtová cena za 1kg ocelové konstrukce
CENA
[kč/kg]
25,00
12,50
6,50
17,50
z ceny
35% oce. Kce.
cena za
150000 pronájem
cena za
35000 pronájem
cena za
80000 pronájmi
61,50
Celková hmotnost ocelových konstrukcí [kg]
232 933,41
168
Celková rozpočtová cena ocelových konstrukcí
[kč]
Celková rozpočtová cena ocelových konstrukcí včetně DPH
[kč]
169
19 604 296,24
21%DPH
23 721 198
Statický výpočet objektu
Výpočet byl proveden pomocí výpočtového softwaru Scipio B-2D 2003 dle
platných ČSN EN.
Zatěžovací stav1:
Výsledky výpočtu:
Reakce:
Uzel [1]: M=27,554kNm
Uzel [1]: H=23,690kN natočení: 0,00°
Uzel [1]: V=1941,320kN natočení: 0,00°
Uzel [3]: M=-25,820kNm
Uzel [3]: H=-21,035kN natočení: 0,00°
Uzel [2]: M=2,283kNm
Síly a deformace na prutech:
Prut 1
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
405,762 kNm (x = 2,035 m)
210,626 kNm (x = 4,070 m)
-536,484 kNm (x = 6,100 m)
N:
-19,005 kN (x = 0,000 m)
-19,005 kN (x = 2,035 m)
-19,005 kN (x = 4,070 m)
-19,005 kN (x = 6,100 m)
T:
319,722 kN (x = 0,000 m)
198,201 kN (x = 2,035 m)
-97,080 kN (x = 4,070 m)
Prut 2
M:
-424,962 kNm (x = 0,000 m)
178,048 kNm (x = 2,083 m)
198,553 kNm (x = 4,166 m)
-371,804 kNm (x = 6,250 m)
N:
-15,671 kN (x = 0,000 m)
-15,671 kN (x = 2,083 m)
-15,671 kN (x = 4,166 m)
-15,671 kN (x = 6,250 m)
T:
572,030 kN (x = 0,000 m)
288,273 kN (x = 2,083 m)
8,625 kN (x = 4,166 m)
170
-369,108 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,010 mm (x = 2,035 m)
-0,020 mm (x = 4,070 m)
-0,031 mm (x = 6,100 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
11,721 mm (x = 2,035 m)
12,468 mm (x = 2,440 m)
9,473 mm (x = 4,070 m)
1,809 mm (x = 6,100 m)
Prut 3
M:
-363,805 kNm (x = 0,000 m)
180,203 kNm (x = 2,016 m)
171,910 kNm (x = 4,032 m)
-391,199 kNm (x = 6,050 m)
N:
-6,601 kN (x = 0,000 m)
-6,601 kN (x = 2,016 m)
-6,601 kN (x = 4,032 m)
-6,601 kN (x = 6,050 m)
T:
635,345 kN (x = 0,000 m)
268,666 kN (x = 2,016 m)
-5,293 kN (x = 4,032 m)
-280,212 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,056 mm (x = 0,000 m)
-0,060 mm (x = 2,016 m)
-0,063 mm (x = 4,032 m)
-0,067 mm (x = 6,050 m)
w:
1,726 mm (x = 0,000 m)
5,618 mm (x = 2,016 m)
6,570 mm (x = 3,025 m)
5,544 mm (x = 4,032 m)
1,885 mm (x = 6,040 m)
1,890 mm (x = 6,050 m)
-274,903 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,031 mm (x = 0,000 m)
-0,039 mm (x = 2,083 m)
-0,048 mm (x = 4,166 m)
-0,056 mm (x = 6,250 m)
w:
1,809 mm (x = 0,000 m)
5,979 mm (x = 2,083 m)
7,247 mm (x = 3,125 m)
6,257 mm (x = 4,166 m)
1,726 mm (x = 6,250 m)
Prut 4
M:
-491,927 kNm (x = 0,000 m)
197,441 kNm (x = 1,966 m)
368,807 kNm (x = 3,932 m)
-21,106 kNm (x = 5,900 m)
-60,962 kNm (x = 6,100 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
0,000 kN (x = 6,100 m)
T:
623,425 kN (x = 0,000 m)
349,495 kN (x = 1,966 m)
86,015 kN (x = 3,932 m)
-199,278 kN (x = 5,900 m)
-199,278 kN (x = 6,100 m)
u:
-0,067 mm (x = 0,000 m)
-0,067 mm (x = 1,966 m)
-0,067 mm (x = 3,932 m)
-0,067 mm (x = 5,900 m)
-0,067 mm (x = 6,100 m)
w:
1,890 mm (x = 0,000 m)
8,346 mm (x = 1,966 m)
10,736 mm (x = 3,540 m)
10,054 mm (x = 3,932 m)
0,002 mm (x = 5,900 m)
-1,249 mm (x = 6,100 m)
Prut 6
M:
-55,093 kNm (x = 0,000 m)
15,441 kNm (x = 3,465 m)
N:
-996,034 kN (x = 0,000 m)
-991,980 kN (x = 3,465 m)
T:
20,356 kN (x = 0,000 m)
20,356 kN (x = 3,465 m)
u:
-1,809 mm (x = 0,000 m)
-2,715 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,031 mm (x = 0,000 m)
-0,331 mm (x = 1,040 m)
Prut 5
M:
-27,554 kNm (x = 0,000 m)
56,428 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1941,320 kN (x = 0,000 m)
-1937,172 kN (x = 3,545 m)
T:
23,690 kN (x = 0,000 m)
23,690 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-1,809 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,270 mm (x = 2,482 m)
171
-0,031 mm (x = 3,545 m)
Prut 7
M:
23,348 kNm (x = 0,000 m)
0,995 kNm (x = 3,465 m)
N:
-934,240 kN (x = 0,000 m)
-938,294 kN (x = 3,465 m)
T:
-6,451 kN (x = 0,000 m)
-6,451 kN (x = 3,465 m)
u:
2,579 mm (x = 0,000 m)
1,726 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,183 mm (x = 0,000 m)
0,142 mm (x = 2,079 m)
0,056 mm (x = 3,465 m)
Prut 9
M:
25,820 kNm (x = 0,000 m)
-48,748 kNm (x = 3,545 m)
N:
-2028,087 kN (x = 0,000 m)
-2023,940 kN (x = 3,545 m)
T:
-21,035 kN (x = 0,000 m)
-21,035 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-1,890 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,286 mm (x = 2,482 m)
-0,067 mm (x = 3,545 m)
0,105 mm (x = 3,465 m)
Prut 8
M:
-7,003 kNm (x = 0,000 m)
2,283 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1848,541 kN (x = 0,000 m)
-1852,689 kN (x = 3,545 m)
T:
2,619 kN (x = 0,000 m)
2,619 kN (x = 3,545 m)
u:
1,726 mm (x = 0,000 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
w:
0,056 mm (x = 0,000 m)
-0,013 mm (x = 1,773 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
Prut 10
M:
51,980 kNm (x = 0,000 m)
-43,778 kNm (x = 3,465 m)
N:
-1120,302 kN (x = 0,000 m)
-1116,248 kN (x = 3,465 m)
T:
-27,636 kN (x = 0,000 m)
-27,636 kN (x = 3,465 m)
u:
-1,890 mm (x = 0,000 m)
-2,909 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,067 mm (x = 0,000 m)
0,146 mm (x = 1,040 m)
0,055 mm (x = 2,772 m)
0,158 mm (x = 3,465 m)
Prut 12
M:
421,604 kNm (x = 0,000 m)
-184,699 kNm (x = 2,083 m)
-200,375 kNm (x = 4,166 m)
366,645 kNm (x = 6,250 m)
N:
47,778 kN (x = 0,000 m)
47,778 kN (x = 2,083 m)
47,778 kN (x = 4,166 m)
47,778 kN (x = 6,250 m)
T:
-572,441 kN (x = 0,000 m)
-289,854 kN (x = 2,083 m)
-6,307 kN (x = 4,166 m)
273,302 kN (x = 6,250 m)
555,172 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,183 mm (x = 0,000 m)
-0,157 mm (x = 2,083 m)
-0,131 mm (x = 4,166 m)
-0,105 mm (x = 6,250 m)
w:
-2,579 mm (x = 0,000 m)
Prut 11
M:
394,236 kNm (x = 0,000 m)
-177,693 kNm (x = 2,016 m)
-193,611 kNm (x = 4,032 m)
343,285 kNm (x = 6,050 m)
N:
-15,754 kN (x = 0,000 m)
-15,754 kN (x = 2,016 m)
-15,754 kN (x = 4,032 m)
-15,754 kN (x = 6,050 m)
T:
-553,114 kN (x = 0,000 m)
-282,516 kN (x = 2,016 m)
-6,717 kN (x = 4,032 m)
267,223 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,158 mm (x = 0,000 m)
-0,166 mm (x = 2,016 m)
-0,175 mm (x = 4,032 m)
-0,183 mm (x = 6,050 m)
w:
-2,909 mm (x = 0,000 m)
-6,873 mm (x = 2,016 m)
172
-7,984 mm (x = 3,025 m)
-7,011 mm (x = 4,032 m)
-2,579 mm (x = 6,050 m)
-7,042 mm (x = 2,083 m)
-8,355 mm (x = 3,125 m)
-7,359 mm (x = 4,166 m)
-2,715 mm (x = 6,250 m)
Prut 14
M:
-208,437 kNm (x = 0,000 m)
304,724 kNm (x = 2,035 m)
192,873 kNm (x = 4,070 m)
-468,863 kNm (x = 6,100 m)
N:
65,124 kN (x = 0,000 m)
65,124 kN (x = 2,035 m)
65,124 kN (x = 4,070 m)
65,124 kN (x = 6,100 m)
T:
369,518 kN (x = 0,000 m)
250,977 kN (x = 2,035 m)
-56,154 kN (x = 4,070 m)
-327,052 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,035 mm (x = 2,035 m)
0,070 mm (x = 4,070 m)
0,105 mm (x = 6,100 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
8,563 mm (x = 2,035 m)
9,682 mm (x = 3,050 m)
7,953 mm (x = 4,070 m)
2,715 mm (x = 6,100 m)
Prut 16
M:
-0,026 kNm (x = 0,000 m)
-29,123 kNm (x = 1,860 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,860 m)
T:
-0,246 kN (x = 0,000 m)
-16,732 kN (x = 1,860 m)
u:
4,030 mm (x = 0,000 m)
4,030 mm (x = 1,860 m)
w:
-0,501 mm (x = 0,000 m)
0,071 mm (x = 1,860 m)
Prut 18
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
39,282 kNm (x = 3,820 m)
N:
-73,187 kN (x = 0,000 m)
-68,730 kN (x = 3,820 m)
T:
10,283 kN (x = 0,000 m)
10,283 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,071 mm (x = 3,820 m)
Prut 13
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-328,286 kNm (x = 1,966 m)
-195,741 kNm (x = 3,932 m)
459,248 kNm (x = 5,900 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
T:
-234,852 kN (x = 0,000 m)
-165,832 kN (x = 1,966 m)
68,569 kN (x = 3,932 m)
333,971 kN (x = 5,900 m)
u:
-0,158 mm (x = 0,000 m)
-0,158 mm (x = 1,966 m)
-0,158 mm (x = 3,932 m)
-0,158 mm (x = 5,900 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-9,674 mm (x = 1,966 m)
-10,543 mm (x = 2,950 m)
-8,617 mm (x = 3,932 m)
-2,909 mm (x = 5,900 m)
Prut 15
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-0,026 kNm (x = 0,210 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 0,210 m)
T:
0,000 kN (x = 0,000 m)
-0,246 kN (x = 0,210 m)
u:
4,030 mm (x = 0,000 m)
4,030 mm (x = 0,210 m)
w:
-0,546 mm (x = 0,000 m)
-0,501 mm (x = 0,210 m)
Prut 17
M:
10,159 kNm (x = 0,000 m)
35,827 kNm (x = 2,350 m)
-43,313 kNm (x = 4,690 m)
N:
10,283 kN (x = 0,000 m)
10,283 kN (x = 2,350 m)
10,283 kN (x = 4,690 m)
T:
51,998 kN (x = 0,000 m)
9,548 kN (x = 2,350 m)
-35,190 kN (x = 4,690 m)
173
u:
4,030 mm (x = 0,000 m)
4,036 mm (x = 2,350 m)
4,043 mm (x = 4,690 m)
w:
0,071 mm (x = 0,000 m)
0,677 mm (x = 1,876 m)
0,669 mm (x = 2,350 m)
0,120 mm (x = 4,690 m)
Prut 19
M:
208,437 kNm (x = 0,000 m)
-27,169 kNm (x = 3,820 m)
N:
-121,242 kN (x = 0,000 m)
-116,774 kN (x = 3,820 m)
T:
-61,677 kN (x = 0,000 m)
-61,677 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,120 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
4,097 mm (x = 3,056 m)
4,043 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
4,030 mm (x = 3,820 m)
Prut 20
M:
-70,482 kNm (x = 0,000 m)
12,548 kNm (x = 2,040 m)
15,309 kNm (x = 4,070 m)
-62,268 kNm (x = 6,100 m)
N:
-51,394 kN (x = 0,000 m)
-51,394 kN (x = 2,040 m)
-51,394 kN (x = 4,070 m)
-51,394 kN (x = 6,100 m)
T:
81,584 kN (x = 0,000 m)
39,508 kN (x = 2,040 m)
0,173 kN (x = 4,070 m)
-39,403 kN (x = 6,100 m)
u:
4,043 mm (x = 0,000 m)
4,015 mm (x = 2,040 m)
3,988 mm (x = 4,070 m)
3,960 mm (x = 6,100 m)
w:
0,120 mm (x = 0,000 m)
1,045 mm (x = 2,040 m)
1,987 mm (x = 4,070 m)
2,823 mm (x = 6,100 m)
Prut 22
M:
30,734 kNm (x = 0,000 m)
25,319 kNm (x = 2,020 m)
-58,983 kNm (x = 4,040 m)
-220,831 kNm (x = 6,050 m)
N:
43,390 kN (x = 0,000 m)
43,390 kN (x = 2,020 m)
43,390 kN (x = 4,040 m)
43,390 kN (x = 6,050 m)
T:
35,761 kN (x = 0,000 m)
-3,862 kN (x = 2,020 m)
-42,916 kN (x = 4,040 m)
-81,686 kN (x = 6,050 m)
u:
3,938 mm (x = 0,000 m)
3,961 mm (x = 2,020 m)
3,984 mm (x = 4,040 m)
4,007 mm (x = 6,050 m)
w:
2,672 mm (x = 0,000 m)
2,140 mm (x = 2,020 m)
1,042 mm (x = 4,040 m)
Prut 21
M:
-5,022 kNm (x = 0,000 m)
51,822 kNm (x = 2,080 m)
24,859 kNm (x = 4,170 m)
-85,651 kNm (x = 6,250 m)
N:
-13,692 kN (x = 0,000 m)
-13,692 kN (x = 2,080 m)
-13,692 kN (x = 4,170 m)
-13,692 kN (x = 6,250 m)
T:
65,886 kN (x = 0,000 m)
26,112 kN (x = 2,080 m)
-14,123 kN (x = 4,170 m)
-54,347 kN (x = 6,250 m)
u:
3,960 mm (x = 0,000 m)
3,953 mm (x = 2,080 m)
3,945 mm (x = 4,170 m)
3,938 mm (x = 6,250 m)
w:
2,823 mm (x = 0,000 m)
4,176 mm (x = 2,080 m)
4,240 mm (x = 2,500 m)
174
3,696 mm (x = 4,170 m)
2,672 mm (x = 6,250 m)
Prut 23
M:
-365,347 kNm (x = 0,000 m)
-173,822 kNm (x = 1,830 m)
-47,508 kNm (x = 3,650 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,830 m)
0,000 kN (x = 3,650 m)
T:
143,009 kN (x = 0,000 m)
103,588 kN (x = 1,830 m)
68,339 kN (x = 3,650 m)
u:
4,007 mm (x = 0,000 m)
4,007 mm (x = 1,830 m)
4,007 mm (x = 3,650 m)
w:
3,137 mm (x = 0,000 m)
13,979 mm (x = 1,830 m)
31,517 mm (x = 3,650 m)
1,015 mm (x = 4,235 m)
3,137 mm (x = 6,050 m)
Prut 24
M:
-47,508 kNm (x = 0,000 m)
-0,021 kNm (x = 2,400 m)
0,000 kNm (x = 2,590 m)
0,000 kNm (x = 2,600 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
T:
63,870 kN (x = 0,000 m)
18,382 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
u:
4,007 mm (x = 0,000 m)
4,007 mm (x = 2,400 m)
4,007 mm (x = 2,600 m)
w:
31,517 mm (x = 0,000 m)
57,782 mm (x = 2,400 m)
60,011 mm (x = 2,600 m)
Prut 26
M:
-101,667 kNm (x = 0,000 m)
116,385 kNm (x = 3,820 m)
N:
-94,576 kN (x = 0,000 m)
-90,108 kN (x = 3,820 m)
T:
57,082 kN (x = 0,000 m)
57,082 kN (x = 3,820 m)
u:
-2,579 mm (x = 0,000 m)
-2,672 mm (x = 3,820 m)
w:
0,183 mm (x = 0,000 m)
3,938 mm (x = 3,820 m)
Prut 28
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
0,000 kNm (x = 1,910 m)
0,000 kNm (x = 3,820 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
4,468 kN (x = 3,820 m)
T:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 3,820 m)
u:
-31,519 mm (x = 0,000 m)
-31,517 mm (x = 3,820 m)
w:
-36,226 mm (x = 0,000 m)
4,007 mm (x = 3,820 m)
Prut 25
M:
-86,776 kNm (x = 0,000 m)
57,245 kNm (x = 3,820 m)
N:
-109,756 kN (x = 0,000 m)
-105,288 kN (x = 3,820 m)
T:
37,702 kN (x = 0,000 m)
37,702 kN (x = 3,820 m)
u:
-2,715 mm (x = 0,000 m)
-2,823 mm (x = 3,820 m)
w:
0,105 mm (x = 0,000 m)
3,960 mm (x = 3,820 m)
Prut 27
M:
21,234 kNm (x = 0,000 m)
-144,516 kNm (x = 3,820 m)
N:
-229,163 kN (x = 0,000 m)
-224,695 kN (x = 3,820 m)
T:
-43,390 kN (x = 0,000 m)
-43,390 kN (x = 3,820 m)
u:
-2,909 mm (x = 0,000 m)
-3,137 mm (x = 3,820 m)
w:
0,158 mm (x = 0,000 m)
4,007 mm (x = 3,820 m)
175
Reakce:
Uzel [1]: M=27,885kNm
Uzel [3]: M=-23,557kNm
Prut 1
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
404,376 kNm (x = 2,035 m)
207,855 kNm (x = 4,070 m)
-540,637 kNm (x = 6,100 m)
N:
-13,147 kN (x = 0,000 m)
-13,147 kN (x = 2,035 m)
-13,147 kN (x = 4,070 m)
-13,147 kN (x = 6,100 m)
T:
319,041 kN (x = 0,000 m)
197,520 kN (x = 2,035 m)
-97,761 kN (x = 4,070 m)
-369,789 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,009 mm (x = 2,035 m)
-0,017 mm (x = 4,070 m)
-0,026 mm (x = 6,100 m)
w:
Prut 2
M:
-423,928 kNm (x = 0,000 m)
178,034 kNm (x = 2,083 m)
197,491 kNm (x = 4,166 m)
-373,914 kNm (x = 6,250 m)
N:
-15,050 kN (x = 0,000 m)
-15,050 kN (x = 2,083 m)
-15,050 kN (x = 4,166 m)
-15,050 kN (x = 6,250 m)
T:
571,527 kN (x = 0,000 m)
287,769 kN (x = 2,083 m)
8,122 kN (x = 4,166 m)
-275,406 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,026 mm (x = 0,000 m)
-0,036 mm (x = 2,083 m)
-0,046 mm (x = 4,166 m)
-0,056 mm (x = 6,250 m)
w:
176
0,000 mm (x = 0,000 m)
19,648 mm (x = 2,035 m)
20,849 mm (x = 2,440 m)
15,457 mm (x = 4,070 m)
2,197 mm (x = 6,100 m)
Prut 3
M:
-359,604 kNm (x = 0,000 m)
182,367 kNm (x = 2,016 m)
172,036 kNm (x = 4,032 m)
-393,113 kNm (x = 6,050 m)
N:
-18,191 kN (x = 0,000 m)
-18,191 kN (x = 2,016 m)
-18,191 kN (x = 4,032 m)
-18,191 kN (x = 6,050 m)
T:
634,334 kN (x = 0,000 m)
267,655 kN (x = 2,016 m)
-6,304 kN (x = 4,032 m)
-281,223 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,056 mm (x = 0,000 m)
-0,067 mm (x = 2,016 m)
-0,079 mm (x = 4,032 m)
-0,091 mm (x = 6,050 m)
w:
2,132 mm (x = 0,000 m)
8,821 mm (x = 2,016 m)
10,388 mm (x = 3,025 m)
8,543 mm (x = 4,032 m)
2,111 mm (x = 6,040 m)
2,118 mm (x = 6,050 m)
2,197 mm (x = 0,000 m)
9,342 mm (x = 2,083 m)
11,509 mm (x = 3,125 m)
9,815 mm (x = 4,166 m)
2,132 mm (x = 6,250 m)
Prut 4
M:
-498,543 kNm (x = 0,000 m)
193,030 kNm (x = 1,966 m)
366,600 kNm (x = 3,932 m)
-21,106 kNm (x = 5,900 m)
-60,737 kNm (x = 6,100 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
0,000 kN (x = 6,100 m)
T:
624,546 kN (x = 0,000 m)
350,616 kN (x = 1,966 m)
87,136 kN (x = 3,932 m)
-198,157 kN (x = 5,900 m)
-198,157 kN (x = 6,100 m)
u:
-0,091 mm (x = 0,000 m)
-0,091 mm (x = 1,966 m)
-0,091 mm (x = 3,932 m)
-0,091 mm (x = 5,900 m)
-0,091 mm (x = 6,100 m)
w:
2,118 mm (x = 0,000 m)
13,292 mm (x = 1,966 m)
17,712 mm (x = 3,540 m)
16,646 mm (x = 3,932 m)
0,003 mm (x = 5,900 m)
-2,079 mm (x = 6,100 m)
Prut 6
M:
-60,292 kNm (x = 0,000 m)
28,703 kNm (x = 3,465 m)
N:
-995,825 kN (x = 0,000 m)
-991,771 kN (x = 3,465 m)
T:
25,684 kN (x = 0,000 m)
25,684 kN (x = 3,465 m)
u:
-2,197 mm (x = 0,000 m)
-3,298 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,026 mm (x = 0,000 m)
-0,494 mm (x = 1,040 m)
0,137 mm (x = 3,465 m)
Prut 8
M:
-3,556 kNm (x = 0,000 m)
1,074 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1879,785 kN (x = 0,000 m)
Prut 5
M:
-27,885 kNm (x = 0,000 m)
56,417 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1941,288 kN (x = 0,000 m)
-1937,141 kN (x = 3,545 m)
T:
23,781 kN (x = 0,000 m)
23,781 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-2,197 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,478 mm (x = 2,482 m)
-0,026 mm (x = 3,545 m)
Prut 7
M:
-4,653 kNm (x = 0,000 m)
10,755 kNm (x = 3,465 m)
N:
-965,992 kN (x = 0,000 m)
177
-970,046 kN (x = 3,465 m)
T:
4,447 kN (x = 0,000 m)
4,447 kN (x = 3,465 m)
u:
3,204 mm (x = 0,000 m)
2,132 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,294 mm (x = 0,000 m)
0,073 mm (x = 3,119 m)
0,056 mm (x = 3,465 m)
Prut 9
M:
23,557 kNm (x = 0,000 m)
-44,818 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1871,517 kN (x = 0,000 m)
-1867,370 kN (x = 3,545 m)
T:
-19,288 kN (x = 0,000 m)
-19,288 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-2,118 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,442 mm (x = 2,482 m)
-0,091 mm (x = 3,545 m)
-1883,933 kN (x = 3,545 m)
T:
1,306 kN (x = 0,000 m)
1,306 kN (x = 3,545 m)
u:
2,132 mm (x = 0,000 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
w:
0,056 mm (x = 0,000 m)
-0,009 mm (x = 1,773 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
Prut 10
M:
60,612 kNm (x = 0,000 m)
-69,251 kNm (x = 3,465 m)
N:
-961,600 kN (x = 0,000 m)
-957,546 kN (x = 3,465 m)
T:
-37,478 kN (x = 0,000 m)
-37,478 kN (x = 3,465 m)
u:
-2,118 mm (x = 0,000 m)
-3,181 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,091 mm (x = 0,000 m)
0,167 mm (x = 0,693 m)
-0,048 mm (x = 2,426 m)
0,411 mm (x = 3,465 m)
Prut 12
M:
398,517 kNm (x = 0,000 m)
-193,920 kNm (x = 2,083 m)
-195,773 kNm (x = 3,750 m)
-195,728 kNm (x = 4,166 m)
385,165 kNm (x = 6,250 m)
N:
78,301 kN (x = 0,000 m)
78,301 kN (x = 2,083 m)
78,301 kN (x = 4,166 m)
78,301 kN (x = 6,250 m)
T:
-565,784 kN (x = 0,000 m)
-283,197 kN (x = 2,083 m)
0,351 kN (x = 4,166 m)
279,959 kN (x = 6,250 m)
561,829 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,294 mm (x = 0,000 m)
-0,242 mm (x = 2,083 m)
-0,189 mm (x = 4,166 m)
-0,137 mm (x = 6,250 m)
w:
-3,204 mm (x = 0,000 m)
-11,185 mm (x = 2,083 m)
-13,246 mm (x = 3,125 m)
-11,303 mm (x = 4,166 m)
-3,298 mm (x = 6,250 m)
Prut 11
M:
407,541 kNm (x = 0,000 m)
-167,322 kNm (x = 2,016 m)
-186,175 kNm (x = 4,032 m)
347,785 kNm (x = 6,050 m)
N:
60,907 kN (x = 0,000 m)
60,907 kN (x = 2,016 m)
60,907 kN (x = 4,032 m)
60,907 kN (x = 6,050 m)
T:
-554,570 kN (x = 0,000 m)
-283,971 kN (x = 2,016 m)
-8,172 kN (x = 4,032 m)
265,767 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,411 mm (x = 0,000 m)
-0,372 mm (x = 2,016 m)
-0,333 mm (x = 4,032 m)
-0,294 mm (x = 6,050 m)
w:
-3,181 mm (x = 0,000 m)
-9,451 mm (x = 2,016 m)
-11,406 mm (x = 3,025 m)
-9,957 mm (x = 4,032 m)
-3,204 mm (x = 6,050 m)
178
Prut 13
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-329,984 kNm (x = 1,966 m)
-199,137 kNm (x = 3,932 m)
454,152 kNm (x = 5,900 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
T:
-235,716 kN (x = 0,000 m)
-166,695 kN (x = 1,966 m)
67,705 kN (x = 3,932 m)
333,107 kN (x = 5,900 m)
u:
-0,411 mm (x = 0,000 m)
-0,411 mm (x = 1,966 m)
-0,411 mm (x = 3,932 m)
-0,411 mm (x = 5,900 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-16,147 mm (x = 1,966 m)
-17,379 mm (x = 2,950 m)
-13,775 mm (x = 3,932 m)
-3,181 mm (x = 5,900 m)
Prut 15
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-0,110 kNm (x = 0,210 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 0,210 m)
T:
0,000 kN (x = 0,000 m)
-1,044 kN (x = 0,210 m)
u:
3,429 mm (x = 0,000 m)
3,429 mm (x = 0,210 m)
w:
-0,097 mm (x = 0,000 m)
-0,113 mm (x = 0,210 m)
Prut 14
M:
-229,414 kNm (x = 0,000 m)
294,506 kNm (x = 2,035 m)
193,414 kNm (x = 4,070 m)
-457,590 kNm (x = 6,100 m)
N:
70,419 kN (x = 0,000 m)
70,419 kN (x = 2,035 m)
70,419 kN (x = 4,070 m)
70,419 kN (x = 6,100 m)
T:
374,805 kN (x = 0,000 m)
256,264 kN (x = 2,035 m)
-50,867 kN (x = 4,070 m)
-321,765 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,046 mm (x = 2,035 m)
0,092 mm (x = 4,070 m)
0,137 mm (x = 6,100 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
13,708 mm (x = 2,035 m)
15,492 mm (x = 3,050 m)
12,490 mm (x = 4,070 m)
3,298 mm (x = 6,100 m)
Prut 16
M:
-0,110 kNm (x = 0,000 m)
-37,265 kNm (x = 1,860 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,860 m)
T:
-1,044 kN (x = 0,000 m)
-24,598 kN (x = 1,860 m)
u:
3,429 mm (x = 0,000 m)
3,429 mm (x = 1,860 m)
w:
-0,113 mm (x = 0,000 m)
-0,147 mm (x = 0,744 m)
0,108 mm (x = 1,860 m)
Prut 18
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-1,364 kNm (x = 0,764 m)
25,285 kNm (x = 3,820 m)
N:
-90,571 kN (x = 0,000 m)
-86,113 kN (x = 3,820 m)
T:
-3,886 kN (x = 0,000 m)
17,119 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,108 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
Prut 17
M:
-11,979 kNm (x = 0,000 m)
36,056 kNm (x = 2,350 m)
-20,814 kNm (x = 4,690 m)
N:
17,119 kN (x = 0,000 m)
17,119 kN (x = 2,350 m)
17,119 kN (x = 4,690 m)
T:
61,515 kN (x = 0,000 m)
19,066 kN (x = 2,350 m)
-25,672 kN (x = 4,690 m)
u:
3,429 mm (x = 0,000 m)
3,442 mm (x = 2,350 m)
179
3,455 mm (x = 4,690 m)
w:
0,108 mm (x = 0,000 m)
1,117 mm (x = 2,345 m)
1,116 mm (x = 2,350 m)
0,139 mm (x = 4,690 m)
Prut 19
M:
229,414 kNm (x = 0,000 m)
-60,979 kNm (x = 3,820 m)
N:
-116,196 kN (x = 0,000 m)
-111,727 kN (x = 3,820 m)
T:
-76,019 kN (x = 0,000 m)
-76,019 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,139 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
4,630 mm (x = 1,910 m)
3,455 mm (x = 3,820 m)
3,429 mm (x = 3,820 m)
Prut 20
M:
-81,793 kNm (x = 0,000 m)
10,358 kNm (x = 2,040 m)
22,195 kNm (x = 4,070 m)
-46,306 kNm (x = 6,100 m)
N:
-58,901 kN (x = 0,000 m)
-58,901 kN (x = 2,040 m)
-58,901 kN (x = 4,070 m)
-58,901 kN (x = 6,100 m)
T:
86,055 kN (x = 0,000 m)
43,979 kN (x = 2,040 m)
4,643 kN (x = 4,070 m)
-34,932 kN (x = 6,100 m)
u:
3,455 mm (x = 0,000 m)
3,416 mm (x = 2,040 m)
3,378 mm (x = 4,070 m)
3,340 mm (x = 6,100 m)
w:
0,139 mm (x = 0,000 m)
1,339 mm (x = 2,040 m)
2,741 mm (x = 4,070 m)
3,427 mm (x = 6,100 m)
Prut 22
M:
-47,225 kNm (x = 0,000 m)
33,728 kNm (x = 2,020 m)
35,792 kNm (x = 4,040 m)
-40,116 kNm (x = 6,050 m)
N:
-19,257 kN (x = 0,000 m)
-19,257 kN (x = 2,020 m)
-19,257 kN (x = 4,040 m)
-19,257 kN (x = 6,050 m)
T:
78,517 kN (x = 0,000 m)
38,894 kN (x = 2,020 m)
-0,159 kN (x = 4,040 m)
-38,929 kN (x = 6,050 m)
u:
3,258 mm (x = 0,000 m)
3,245 mm (x = 2,020 m)
3,233 mm (x = 4,040 m)
3,221 mm (x = 6,050 m)
w:
3,365 mm (x = 0,000 m)
5,002 mm (x = 2,020 m)
5,352 mm (x = 3,025 m)
5,021 mm (x = 4,040 m)
3,263 mm (x = 6,050 m)
Prut 21
M:
-22,023 kNm (x = 0,000 m)
40,835 kNm (x = 2,080 m)
19,917 kNm (x = 4,170 m)
-84,579 kNm (x = 6,250 m)
N:
-41,098 kN (x = 0,000 m)
-41,098 kN (x = 2,080 m)
-41,098 kN (x = 4,170 m)
-41,098 kN (x = 6,250 m)
T:
68,777 kN (x = 0,000 m)
29,004 kN (x = 2,080 m)
-11,232 kN (x = 4,170 m)
-51,455 kN (x = 6,250 m)
u:
3,340 mm (x = 0,000 m)
3,313 mm (x = 2,080 m)
3,285 mm (x = 4,170 m)
3,258 mm (x = 6,250 m)
w:
3,427 mm (x = 0,000 m)
5,076 mm (x = 2,080 m)
5,175 mm (x = 2,500 m)
4,484 mm (x = 4,170 m)
3,365 mm (x = 6,250 m)
180
Prut 23
M:
26,741 kNm (x = 0,000 m)
5,002 kNm (x = 1,830 m)
-80,782 kNm (x = 3,650 m)
N:
4,171 kN (x = 0,000 m)
4,171 kN (x = 1,830 m)
4,171 kN (x = 3,650 m)
T:
26,472 kN (x = 0,000 m)
-12,950 kN (x = 1,830 m)
-48,199 kN (x = 3,650 m)
u:
3,221 mm (x = 0,000 m)
3,223 mm (x = 1,830 m)
3,225 mm (x = 3,650 m)
w:
3,263 mm (x = 0,000 m)
1,536 mm (x = 1,830 m)
0,152 mm (x = 3,650 m)
Prut 24
M:
-60,254 kNm (x = 0,000 m)
-0,090 kNm (x = 2,400 m)
0,000 kNm (x = 2,590 m)
0,000 kNm (x = 2,600 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,590 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
T:
73,712 kN (x = 0,000 m)
19,104 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,590 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
u:
3,225 mm (x = 0,000 m)
3,225 mm (x = 2,400 m)
3,225 mm (x = 2,590 m)
3,225 mm (x = 2,600 m)
w:
0,152 mm (x = 0,000 m)
2,524 mm (x = 2,400 m)
2,788 mm (x = 2,590 m)
2,802 mm (x = 2,600 m)
Prut 26
M:
-46,079 kNm (x = 0,000 m)
37,354 kNm (x = 3,820 m)
N:
-134,441 kN (x = 0,000 m)
-129,973 kN (x = 3,820 m)
T:
21,841 kN (x = 0,000 m)
21,841 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,204 mm (x = 0,000 m)
-3,365 mm (x = 3,820 m)
w:
0,294 mm (x = 0,000 m)
3,258 mm (x = 3,820 m)
Prut 28
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
22,260 kNm (x = 3,056 m)
20,533 kNm (x = 3,819 m)
20,529 kNm (x = 3,820 m)
N:
-126,379 kN (x = 0,000 m)
-121,911 kN (x = 3,819 m)
-121,911 kN (x = 3,820 m)
T:
14,924 kN (x = 0,000 m)
-4,171 kN (x = 3,819 m)
-4,171 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,152 mm (x = 3,819 m)
-0,152 mm (x = 3,820 m)
Prut 25
M:
-43,722 kNm (x = 0,000 m)
24,283 kNm (x = 3,820 m)
N:
-108,177 kN (x = 0,000 m)
-103,709 kN (x = 3,820 m)
T:
17,802 kN (x = 0,000 m)
17,802 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,298 mm (x = 0,000 m)
-3,427 mm (x = 3,820 m)
w:
0,137 mm (x = 0,000 m)
3,340 mm (x = 3,820 m)
Prut 27
M:
-22,640 kNm (x = 0,000 m)
66,856 kNm (x = 3,820 m)
N:
-69,869 kN (x = 0,000 m)
-65,401 kN (x = 3,820 m)
T:
23,428 kN (x = 0,000 m)
23,428 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,181 mm (x = 0,000 m)
-3,263 mm (x = 3,820 m)
w:
0,411 mm (x = 0,000 m)
3,362 mm (x = 3,438 m)
3,221 mm (x = 3,820 m)
181
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
3,225 mm (x = 3,819 m)
3,225 mm (x = 3,820 m)
Reakce:
Uzel [1]: M=27,904kNm
Uzel [3]: M=-23,634kNm
Prut 1
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
404,403 kNm (x = 2,035 m)
207,909 kNm (x = 4,070 m)
-540,557 kNm (x = 6,100 m)
N:
-14,571 kN (x = 0,000 m)
-14,571 kN (x = 2,035 m)
-14,571 kN (x = 4,070 m)
-14,571 kN (x = 6,100 m)
T:
319,054 kN (x = 0,000 m)
197,533 kN (x = 2,035 m)
-97,748 kN (x = 4,070 m)
Prut 2
M:
-424,046 kNm (x = 0,000 m)
177,985 kNm (x = 2,083 m)
197,511 kNm (x = 4,166 m)
-373,825 kNm (x = 6,250 m)
N:
-15,917 kN (x = 0,000 m)
-15,917 kN (x = 2,083 m)
-15,917 kN (x = 4,166 m)
-15,917 kN (x = 6,250 m)
T:
571,560 kN (x = 0,000 m)
287,803 kN (x = 2,083 m)
8,155 kN (x = 4,166 m)
182
-369,776 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,009 mm (x = 2,035 m)
-0,019 mm (x = 4,070 m)
-0,028 mm (x = 6,100 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
19,651 mm (x = 2,035 m)
20,853 mm (x = 2,440 m)
15,461 mm (x = 4,070 m)
2,198 mm (x = 6,100 m)
Prut 3
M:
-359,665 kNm (x = 0,000 m)
182,351 kNm (x = 2,016 m)
172,066 kNm (x = 4,032 m)
-393,038 kNm (x = 6,050 m)
N:
-18,670 kN (x = 0,000 m)
-18,670 kN (x = 2,016 m)
-18,670 kN (x = 4,032 m)
-18,670 kN (x = 6,050 m)
T:
634,356 kN (x = 0,000 m)
267,678 kN (x = 2,016 m)
-6,281 kN (x = 4,032 m)
-281,200 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,060 mm (x = 0,000 m)
-0,072 mm (x = 2,016 m)
-0,084 mm (x = 4,032 m)
-0,096 mm (x = 6,050 m)
w:
2,132 mm (x = 0,000 m)
8,820 mm (x = 2,016 m)
10,387 mm (x = 3,025 m)
8,543 mm (x = 4,032 m)
2,109 mm (x = 6,040 m)
2,116 mm (x = 6,050 m)
-275,373 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,028 mm (x = 0,000 m)
-0,039 mm (x = 2,083 m)
-0,050 mm (x = 4,166 m)
-0,060 mm (x = 6,250 m)
w:
2,198 mm (x = 0,000 m)
9,340 mm (x = 2,083 m)
11,508 mm (x = 3,125 m)
9,815 mm (x = 4,166 m)
2,132 mm (x = 6,250 m)
Prut 4
M:
-498,606 kNm (x = 0,000 m)
192,988 kNm (x = 1,966 m)
366,579 kNm (x = 3,932 m)
-21,106 kNm (x = 5,900 m)
-60,735 kNm (x = 6,100 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
0,000 kN (x = 6,100 m)
T:
624,557 kN (x = 0,000 m)
350,627 kN (x = 1,966 m)
87,147 kN (x = 3,932 m)
-198,146 kN (x = 5,900 m)
-198,146 kN (x = 6,100 m)
u:
-0,096 mm (x = 0,000 m)
-0,096 mm (x = 1,966 m)
-0,096 mm (x = 3,932 m)
-0,096 mm (x = 5,900 m)
-0,096 mm (x = 6,100 m)
w:
2,116 mm (x = 0,000 m)
13,288 mm (x = 1,966 m)
17,709 mm (x = 3,540 m)
16,643 mm (x = 3,932 m)
0,003 mm (x = 5,900 m)
-2,079 mm (x = 6,100 m)
Prut 6
M:
-59,985 kNm (x = 0,000 m)
27,205 kNm (x = 3,465 m)
N:
-996,382 kN (x = 0,000 m)
-992,328 kN (x = 3,465 m)
T:
25,163 kN (x = 0,000 m)
25,163 kN (x = 3,465 m)
u:
-2,198 mm (x = 0,000 m)
-3,299 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,028 mm (x = 0,000 m)
-0,502 mm (x = 1,040 m)
Prut 5
M:
-27,904 kNm (x = 0,000 m)
56,526 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1941,865 kN (x = 0,000 m)
-1937,717 kN (x = 3,545 m)
T:
23,817 kN (x = 0,000 m)
23,817 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-2,198 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,477 mm (x = 2,482 m)
183
-0,028 mm (x = 3,545 m)
Prut 7
M:
-3,309 kNm (x = 0,000 m)
10,643 kNm (x = 3,465 m)
N:
-966,080 kN (x = 0,000 m)
-970,134 kN (x = 3,465 m)
T:
4,026 kN (x = 0,000 m)
4,026 kN (x = 3,465 m)
u:
3,204 mm (x = 0,000 m)
2,132 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,327 mm (x = 0,000 m)
0,078 mm (x = 3,119 m)
0,060 mm (x = 3,465 m)
Prut 9
M:
23,634 kNm (x = 0,000 m)
-44,835 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1869,782 kN (x = 0,000 m)
-1865,635 kN (x = 3,545 m)
T:
-19,314 kN (x = 0,000 m)
-19,314 kN (x = 3,545 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-2,116 mm (x = 3,545 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,446 mm (x = 2,482 m)
-0,096 mm (x = 3,545 m)
0,157 mm (x = 3,465 m)
Prut 8
M:
-3,517 kNm (x = 0,000 m)
0,998 kNm (x = 3,545 m)
N:
-1879,863 kN (x = 0,000 m)
-1884,011 kN (x = 3,545 m)
T:
1,274 kN (x = 0,000 m)
1,274 kN (x = 3,545 m)
u:
2,132 mm (x = 0,000 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
w:
0,060 mm (x = 0,000 m)
-0,008 mm (x = 2,127 m)
0,000 mm (x = 3,545 m)
Prut 10
M:
60,733 kNm (x = 0,000 m)
-70,884 kNm (x = 3,465 m)
N:
-959,877 kN (x = 0,000 m)
-955,823 kN (x = 3,465 m)
T:
-37,985 kN (x = 0,000 m)
-37,985 kN (x = 3,465 m)
u:
-2,116 mm (x = 0,000 m)
-3,177 mm (x = 3,465 m)
w:
-0,096 mm (x = 0,000 m)
0,160 mm (x = 0,693 m)
-0,043 mm (x = 2,426 m)
0,452 mm (x = 3,465 m)
Prut 12
M:
400,459 kNm (x = 0,000 m)
-193,255 kNm (x = 2,083 m)
-196,340 kNm (x = 4,166 m)
383,276 kNm (x = 6,250 m)
N:
84,956 kN (x = 0,000 m)
84,956 kN (x = 2,083 m)
84,956 kN (x = 4,166 m)
84,956 kN (x = 6,250 m)
T:
-566,397 kN (x = 0,000 m)
-283,810 kN (x = 2,083 m)
-0,262 kN (x = 4,166 m)
279,346 kN (x = 6,250 m)
561,216 kN (x = 6,250 m)
u:
-0,327 mm (x = 0,000 m)
-0,271 mm (x = 2,083 m)
-0,214 mm (x = 4,166 m)
-0,157 mm (x = 6,250 m)
w:
-3,204 mm (x = 0,000 m)
Prut 11
M:
409,921 kNm (x = 0,000 m)
-166,479 kNm (x = 2,016 m)
-186,870 kNm (x = 4,032 m)
345,551 kNm (x = 6,050 m)
N:
64,353 kN (x = 0,000 m)
64,353 kN (x = 2,016 m)
64,353 kN (x = 4,032 m)
64,353 kN (x = 6,050 m)
T:
-555,332 kN (x = 0,000 m)
-284,734 kN (x = 2,016 m)
-8,935 kN (x = 4,032 m)
265,004 kN (x = 6,050 m)
u:
-0,452 mm (x = 0,000 m)
-0,410 mm (x = 2,016 m)
-0,369 mm (x = 4,032 m)
-0,327 mm (x = 6,050 m)
w:
-3,177 mm (x = 0,000 m)
-9,423 mm (x = 2,016 m)
184
-11,398 mm (x = 3,025 m)
-9,970 mm (x = 4,032 m)
-3,204 mm (x = 6,050 m)
-11,166 mm (x = 2,083 m)
-13,245 mm (x = 3,125 m)
-11,319 mm (x = 4,166 m)
-3,299 mm (x = 6,250 m)
Prut 14
M:
-225,197 kNm (x = 0,000 m)
296,302 kNm (x = 2,035 m)
192,790 kNm (x = 4,070 m)
-460,629 kNm (x = 6,100 m)
N:
80,789 kN (x = 0,000 m)
80,789 kN (x = 2,035 m)
80,789 kN (x = 4,070 m)
80,789 kN (x = 6,100 m)
T:
373,615 kN (x = 0,000 m)
255,074 kN (x = 2,035 m)
-52,057 kN (x = 4,070 m)
-322,955 kN (x = 6,100 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
0,053 mm (x = 2,035 m)
0,105 mm (x = 4,070 m)
0,157 mm (x = 6,100 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
13,786 mm (x = 2,035 m)
15,545 mm (x = 3,050 m)
12,505 mm (x = 4,070 m)
3,299 mm (x = 6,100 m)
Prut 16
M:
0,058 kNm (x = 0,000 m)
-20,984 kNm (x = 1,860 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,860 m)
T:
0,552 kN (x = 0,000 m)
-13,758 kN (x = 0,000 m)
-8,868 kN (x = 1,860 m)
u:
3,976 mm (x = 0,000 m)
3,976 mm (x = 1,860 m)
w:
-0,538 mm (x = 0,000 m)
0,087 mm (x = 1,860 m)
Prut 18
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
13,886 kNm (x = 3,056 m)
12,614 kNm (x = 3,820 m)
N:
-73,388 kN (x = 0,000 m)
-68,931 kN (x = 3,820 m)
T:
9,511 kN (x = 0,000 m)
-2,904 kN (x = 3,820 m)
u:
Prut 13
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
-330,404 kNm (x = 1,966 m)
-199,977 kNm (x = 3,932 m)
452,893 kNm (x = 5,900 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 1,966 m)
0,000 kN (x = 3,932 m)
0,000 kN (x = 5,900 m)
T:
-235,929 kN (x = 0,000 m)
-166,909 kN (x = 1,966 m)
67,491 kN (x = 3,932 m)
332,894 kN (x = 5,900 m)
u:
-0,452 mm (x = 0,000 m)
-0,452 mm (x = 1,966 m)
-0,452 mm (x = 3,932 m)
-0,452 mm (x = 5,900 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-16,187 mm (x = 1,966 m)
-17,429 mm (x = 2,950 m)
-13,824 mm (x = 3,932 m)
-3,177 mm (x = 5,900 m)
Prut 15
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
0,058 kNm (x = 0,210 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 0,210 m)
T:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,552 kN (x = 0,210 m)
u:
3,976 mm (x = 0,000 m)
3,976 mm (x = 0,210 m)
w:
-0,580 mm (x = 0,000 m)
-0,538 mm (x = 0,210 m)
Prut 17
M:
-8,370 kNm (x = 0,000 m)
36,252 kNm (x = 2,350 m)
-24,017 kNm (x = 4,690 m)
N:
-2,904 kN (x = 0,000 m)
-2,904 kN (x = 2,350 m)
-2,904 kN (x = 4,690 m)
T:
60,063 kN (x = 0,000 m)
17,613 kN (x = 2,350 m)
185
-27,125 kN (x = 4,690 m)
u:
3,976 mm (x = 0,000 m)
3,974 mm (x = 2,350 m)
3,972 mm (x = 4,690 m)
w:
0,087 mm (x = 0,000 m)
1,117 mm (x = 2,345 m)
1,117 mm (x = 2,350 m)
0,140 mm (x = 4,690 m)
Prut 19
M:
225,197 kNm (x = 0,000 m)
-55,157 kNm (x = 3,820 m)
N:
-116,751 kN (x = 0,000 m)
-112,282 kN (x = 3,820 m)
T:
-73,391 kN (x = 0,000 m)
-73,391 kN (x = 3,820 m)
u:
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,140 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
4,916 mm (x = 1,910 m)
3,972 mm (x = 3,820 m)
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,087 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
3,976 mm (x = 3,820 m)
Prut 20
M:
-79,173 kNm (x = 0,000 m)
11,147 kNm (x = 2,040 m)
21,162 kNm (x = 4,070 m)
-49,161 kNm (x = 6,100 m)
N:
-76,295 kN (x = 0,000 m)
-76,295 kN (x = 2,040 m)
-76,295 kN (x = 4,070 m)
-76,295 kN (x = 6,100 m)
T:
85,158 kN (x = 0,000 m)
43,081 kN (x = 2,040 m)
3,746 kN (x = 4,070 m)
-35,829 kN (x = 6,100 m)
u:
3,972 mm (x = 0,000 m)
3,922 mm (x = 2,040 m)
3,872 mm (x = 4,070 m)
3,823 mm (x = 6,100 m)
w:
0,140 mm (x = 0,000 m)
1,354 mm (x = 2,040 m)
2,710 mm (x = 4,070 m)
3,428 mm (x = 6,100 m)
Prut 22
M:
-44,906 kNm (x = 0,000 m)
34,675 kNm (x = 2,020 m)
35,617 kNm (x = 3,025 m)
35,369 kNm (x = 4,040 m)
-41,904 kNm (x = 6,050 m)
N:
-30,669 kN (x = 0,000 m)
-30,669 kN (x = 2,020 m)
-30,669 kN (x = 4,040 m)
-30,669 kN (x = 6,050 m)
T:
77,838 kN (x = 0,000 m)
38,215 kN (x = 2,020 m)
-0,838 kN (x = 4,040 m)
-39,608 kN (x = 6,050 m)
u:
3,712 mm (x = 0,000 m)
3,693 mm (x = 2,020 m)
3,673 mm (x = 4,040 m)
3,653 mm (x = 6,050 m)
w:
3,366 mm (x = 0,000 m)
Prut 21
M:
-19,104 kNm (x = 0,000 m)
41,847 kNm (x = 2,080 m)
19,012 kNm (x = 4,170 m)
-87,392 kNm (x = 6,250 m)
N:
-55,299 kN (x = 0,000 m)
-55,299 kN (x = 2,080 m)
-55,299 kN (x = 4,170 m)
-55,299 kN (x = 6,250 m)
T:
67,860 kN (x = 0,000 m)
28,087 kN (x = 2,080 m)
-12,149 kN (x = 4,170 m)
-52,372 kN (x = 6,250 m)
u:
3,823 mm (x = 0,000 m)
3,786 mm (x = 2,080 m)
3,749 mm (x = 4,170 m)
3,712 mm (x = 6,250 m)
w:
3,428 mm (x = 0,000 m)
5,108 mm (x = 2,080 m)
186
5,198 mm (x = 2,500 m)
4,463 mm (x = 4,170 m)
3,345 mm (x = 5,625 m)
3,366 mm (x = 6,250 m)
Prut 23
M:
30,910 kNm (x = 0,000 m)
3,771 kNm (x = 1,830 m)
-87,385 kNm (x = 3,650 m)
N:
-4,301 kN (x = 0,000 m)
-4,301 kN (x = 1,830 m)
-4,301 kN (x = 3,650 m)
T:
23,520 kN (x = 0,000 m)
-15,901 kN (x = 1,830 m)
-51,150 kN (x = 3,650 m)
u:
3,653 mm (x = 0,000 m)
3,650 mm (x = 1,830 m)
3,648 mm (x = 3,650 m)
w:
3,257 mm (x = 0,000 m)
1,496 mm (x = 1,830 m)
0,155 mm (x = 3,650 m)
5,038 mm (x = 2,020 m)
5,371 mm (x = 3,025 m)
5,020 mm (x = 4,040 m)
3,257 mm (x = 6,050 m)
Prut 24
M:
-60,250 kNm (x = 0,000 m)
-0,090 kNm (x = 2,400 m)
0,000 kNm (x = 2,590 m)
0,000 kNm (x = 2,600 m)
N:
0,000 kN (x = 0,000 m)
0,000 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,590 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
T:
73,710 kN (x = 0,000 m)
19,104 kN (x = 2,400 m)
0,000 kN (x = 2,590 m)
0,000 kN (x = 2,600 m)
u:
3,648 mm (x = 0,000 m)
3,648 mm (x = 2,400 m)
3,648 mm (x = 2,590 m)
3,648 mm (x = 2,600 m)
w:
0,155 mm (x = 0,000 m)
2,783 mm (x = 2,400 m)
3,068 mm (x = 2,590 m)
3,083 mm (x = 2,600 m)
Prut 26
M:
-51,599 kNm (x = 0,000 m)
42,486 kNm (x = 3,820 m)
N:
-134,679 kN (x = 0,000 m)
-130,211 kN (x = 3,820 m)
T:
24,630 kN (x = 0,000 m)
24,630 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,204 mm (x = 0,000 m)
-3,366 mm (x = 3,820 m)
w:
0,327 mm (x = 0,000 m)
3,712 mm (x = 3,820 m)
Prut 28
M:
0,000 kNm (x = 0,000 m)
27,130 kNm (x = 3,819 m)
27,135 kNm (x = 3,820 m)
N:
-129,328 kN (x = 0,000 m)
-124,860 kN (x = 3,819 m)
-124,860 kN (x = 3,820 m)
T:
9,907 kN (x = 0,000 m)
4,301 kN (x = 3,819 m)
4,301 kN (x = 3,820 m)
u:
Prut 25
M:
-50,148 kNm (x = 0,000 m)
30,057 kNm (x = 3,820 m)
N:
-108,158 kN (x = 0,000 m)
-103,689 kN (x = 3,820 m)
T:
20,996 kN (x = 0,000 m)
20,996 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,299 mm (x = 0,000 m)
-3,428 mm (x = 3,820 m)
w:
0,157 mm (x = 0,000 m)
3,823 mm (x = 3,820 m)
Prut 27
M:
-27,913 kNm (x = 0,000 m)
72,814 kNm (x = 3,820 m)
N:
-67,597 kN (x = 0,000 m)
-63,129 kN (x = 3,820 m)
T:
26,368 kN (x = 0,000 m)
26,368 kN (x = 3,820 m)
u:
-3,177 mm (x = 0,000 m)
-3,257 mm (x = 3,820 m)
w:
187
0,452 mm (x = 0,000 m)
3,778 mm (x = 3,438 m)
3,653 mm (x = 3,820 m)
0,000 mm (x = 0,000 m)
-0,155 mm (x = 3,819 m)
-0,155 mm (x = 3,820 m)
w:
0,000 mm (x = 0,000 m)
3,648 mm (x = 3,819 m)
3,648 mm (x = 3,820 m)
188

DIPLOMOVA PRACE - JAN KAISER

Transcription

Similar documents

HOTEL ASTORIA V NOVÉM - Léčebné lázně Jáchymov

Katalog Abkantwerkzeuge 14